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前言
本文件严格遵循GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的相关规定云开·全站体育app登录，确保其编制与起草符合既定标准。
起草。
本文件取代了DB14/T1552-2017《公路波形钢腹板组合箱梁桥设计规范》，并且与DB14/T1552-2017存在一定的关联性。
比，主要技术变化如下：
—更改了文件的适用范围要求（见第1章，2017版第1章）
对文件中部分规范性的引用内容进行了修改kaiyun.ccm，具体可参考第二章内容，即2017年版第二章的相关规定。
对第11章的内容进行了调整，将其内容重新编排至第6章，并更名为“结构型式”（具体内容可参考第6章，原2017版中的第11章）。
对文件中涉及的计算内容进行了调整，将其合并成“结构计算”这一章节开yun体育app官网网页登录入口，具体内容可参考第8章，同时在2017年版中，相关内容分布在第7、8、9、10章中。
对某些术语的含义进行了修订（具体可参考第3.4和3.6节，以及2017年版中的第3.1.4和3.1.6节）。
对内衬混凝土的构造标准进行了修订（具体可参考第7.4.3节，或2017年版中的第11.5.3节）。
在新增的第4章中，我们详细阐述了“基本规定”的相关内容，具体包括4.4、4.5、4.6、4.7、4.8、4.9等条款（对应于2017年版第4章的相关内容）。
对各类型号的波形钢腹板尺寸进行了详细的规定（具体可参考第6.2条，以及2017年版中的第11.2.1条）。
拓宽了波形钢腹板组合箱梁桥的适用跨径区间，具体范围可参照第7.1.1条内容。
对横隔梁的安装标准进行了提升（具体内容可参考第7.3.7节和第7.3.8节，或查阅2017版中的第11.2.1条）。
在剪应力验算过程中，已纳入对结构关键性的考量（详参第8.3.5.1节，2017年版第9.2.1节）。
对各类型号的波形钢腹板箱梁桥的检修需求进行了补充规定（具体内容可参考第9.2.1条）。
—删除了符号小节内容（见第3.2条，2017版第3章）
本文件由山西省交通运输厅提出、组织实施和监督检查。
山西省市场监督管理局对标准的组织实施情况进行监督检查。
该文件由山西省交通运输标准化技术委员会负责管理，该委员会的编号为SXS/TC37。
本文件的编制机构包括：山西省交通规划勘察设计院有限公司以及山西交通科学研究院集团有限公司。
本文件的起草工作主要由以下几位负责：许志刚、皇甫凡飞、刘小健、秦志军、贾旭东、郭保江、范晓江、牛彦峰以及廖某。
宜波、路海俊、王岩、穆英才、赵子鹏、张晓炜、莫恩华、周小年、贺瑞峰、时豪辉、张政、郭乐、兰等一众名字，均不得进行任何形式的修改。
雁。
II
DB14/T1552—2025
公路波形钢腹板组合箱梁桥设计规范
1范围
本文件对公路波形钢腹板组合混凝土箱梁桥的相关术语及定义进行了明确，同时阐述了其基本规定、材料选用、结构形式以及构造要求。
设计、结构计算、施工注意事项及可检修要求等相关内容。
本文件适用于公路波形钢腹板组合箱梁桥的设计。
2规范性引用文件
以下文件所载内容，经文中规范引用，成为本文件不可或缺的组成部分。特别是那些带有注日期的引用文件，
本文件仅认可该特定日期所发布的版本；对于未标注日期的引用文件，应采用其最新版次，包括所有修订内容。
文件。
GB/T700碳素结构钢
GB/T714桥梁用结构钢
GB/T1228钢结构用高强度大六角头螺栓
GB/T1229钢结构用高强度大六角头螺母
GB/T1230钢结构用高强度垫圈
GB/T1231钢结构用高强度大六角头螺栓连接副
GB/T1591低合金高强度结构钢
GB/T4171耐候结构钢
GB/T10433紧固件电弧螺柱焊用螺柱和瓷环
GB50017钢结构设计标准
GB50153工程结构可靠性设计统一标准
JTGD60公路桥涵设计通用规范
JTGD64公路钢结构桥梁设计规范
JTGF80/1公路工程质量检验评定标准
JTG3362公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范
JTG5110公路养护技术标准
JTG/T2231-01公路桥梁抗震设计规范
JT/T722公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件
JT/T784组合结构桥梁用波形钢腹板
3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。
波形钢腹板组合箱梁桥
箱梁腹板采用波形钢板的钢-混凝土组合结构梁桥。
波形钢板
波形形状弯折的结构用钢板。
DB14/T1552—2025
连接件
用于连接波形钢腹板与混凝土的构件。
混凝土销
组合结构中的连接部件，主要由钢板上的孔洞内填充的混凝土和穿过这些孔洞的钢筋构成。
贯穿钢筋
穿过销孔中的钢筋。
内衬混凝土
在组合梁桥的支点周围特定区域内，布置了内侧的波形钢腹板，这些板件通过连接件与波形钢腹板相连接。
紧密连接的钢筋混凝土构件。
4基本规定
本文件采纳了基于概率理论的极限状态设计理念，依照各个分项系数的设计公式进行构造。
设计波形钢腹板组合箱梁桥时，需考虑其承载能力的极限状态以及正常使用的极限状态。
波形钢腹板组合箱梁桥应符合以下状况及其相应的极限状况设计：
桥梁自建成以来，需持续承受自身重量以及车辆等载重，这种状态即为持久状况。在这种持久状况中，波形钢腹板等结构部件将经历长时间的作用与考验。
板组合箱梁桥应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。
b)暂时性阶段：在波形钢腹板的制造、运输以及桥梁安装阶段，该材料需要承受暂时的荷载。在这一暂时性阶段，结构承受的负荷是临时的。
结构及构件设计需考虑其承载能力的极限状态，同时，根据实际情况，也可进行正常使用状态的极限设计。
在桥梁使用过程中，可能会遭遇一些突发情况。在这些偶然发生的情况中，必须对桥梁的承载能力进行极限状态的设计考量。
地震引发的桥梁特殊状态，指的是桥梁在遭受地震影响时出现的特定情况。在这种地震影响之下，必须对桥梁的承载能力极限进行评估。
状态设计。
波形钢腹板的设计应遵循以下原则：
在进行波形钢腹板组合箱梁桥的整体分析时，必须考虑到温度变化、混凝土的收缩和徐变效应，以及施工方法等多种因素的影响。
波形钢腹板组合箱梁必须具备充分的横向抗弯强度，以确保在施工过程中波形钢腹板不会出现整体的倾覆现象。
或屈曲破坏；
c)对波形钢腹板组合箱梁，需执行纵向桥梁结构的验算、横向桥梁结构的验算、波形钢腹板与混凝土连接的验算，以及波形钢腹板的各项性能评估。
腹板之间连接验算等。
波形钢腹板的作用及荷载效应组合应符合下列规定：
波形钢腹板组合箱梁桥的设计用途及其所承受的荷载影响，必须满足现行《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60）的相关规定。
b)在对波形钢腹板组合箱梁的荷载效应组合进行计算时，仅需考虑顶底板混凝土构件因收缩和徐变而产生的效应，其相关取值和计算方法需予以明确。
算按JTG3362的规定采用；
在施工荷载的验算过程中，务必考虑施工期间可能出现的各类荷载，这些荷载涵盖施工所需的机械与材料，以及施工人员的重量。
群、桥面堆载、临时配重、风荷载等；
在波形钢腹板组合箱梁桥的施工过程中，其作用效应的组合需依据计算结果以及桥梁所处的具体结构条件来决定。施工过程中的结构受力，需综合考虑这些因素。
工人员和施工机具设备应作为临时荷载加以考虑。
在公路波形钢腹板组合箱梁桥的设计过程中，必须对桥梁的施工阶段管理和日常维护保养提出具体要求，确保其符合JTG标准。
5110、JTG3362的要求。
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当桥梁的宽度与跨度之比低于0.5时，计算时可以采用杆系模型；而若桥梁的宽度与跨度之比达到或超过0.5，则更适宜使用梁格模型。
型进行计算。必要时，宜进行多种计算方法的校核与对比。
在分析波形钢腹板组合箱梁的轴向（纵向）及竖向弯曲刚度时，针对杆系结构，主梁的设计计算中仅需考虑混合结构的特性。
对凝土顶底板的有效截面进行截面特性分析时，我们未将波形钢腹板对主梁刚度的作用纳入考量范围。
对于预应力波形钢腹板组合箱梁桥，建议选用体内与体外相结合的预应力组合体系，同时，应考虑桥梁的自重以及后续的长期恒定荷载等因素。
体内钢筋负责承担预应力，而车辆等可变荷载则应由体外钢筋来承担。
设计波形钢腹板组合箱梁桥，需遵守本文件要求，同时亦需满足现行的国家及行业标准的相关规定。
5材料
混凝土
5.1.1混凝土的材料参数应按JTG3362中的规定取值。
当波形钢腹板组合箱梁桥选用预应力结构体系时，其混凝土的强度标准不得低于C50；若采用钢筋混凝土结构体系，则其强度标准亦应不小于C50。
C40。
钢筋
该桥箱梁所使用的普通钢筋和预应力钢筋均遵循JTG3362规范进行配置。
钢材
5.3.1在波形钢腹板组合箱梁桥的建造中，建议选用C级及以上质量等级的碳素结构钢，以及低合金高强度结构钢。
耐候钢亦应遵守GB/T714、GB/T700、GB/T1591或GB/T4171的相关标准。
对于那些必须进行疲劳结构检验的焊接用钢材，必须确保其具备在常温条件下冲击韧性的达标认证。
5.3.3高强度螺栓连接部件的技术要求需遵循GB/T1228、GB/T1229、GB/T1230、GB/T1231的相关标准规定。
定。
圆柱头焊钉连接件所选用的材料必须严格遵守GB/T10433的相关标准。
5.3.5所采用的焊接材料，包括焊丝、焊条以及焊剂，必须确保其与主体钢材的技术要求相匹配，并且需经过焊接工艺的检验合格。
艺评定确定。其评定规则应符合JTGD64的规定。
5.3.6在波形钢腹板的内部与外部表面，应实施防腐蚀的规划。对于那些必须进行防腐蚀涂装的波形钢腹板，其涂装系统的设计应当
在全面评估桥梁所处腐蚀状况、涂层耐用期限以及涂层维护性能等条件的基础上，钢材的表面处理需遵循JT/T722的相关规范。
规定。
在执行高强螺栓的预拉力及摩擦面抗滑系数的计算时，应依据GB50017标准来确定相应的数值。
6结构型式
截面
截面设计应全面考虑立面设计、施工技术、建筑层数、外观需求以及成本效益等多个方面。
大跨径波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥的设计可以选择图1中展示的单箱单室结构、单箱双室结构以及单箱多室结构。
多箱单室，也可采用斜腹板等结构型式。
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a）单箱单室b）单箱双室
c）单箱多室d）多箱单室
e）斜腹箱
图1波形钢腹板组合梁桥典型断面图
波形钢腹板
波形钢腹板的几何特征涵盖以下要素：其波长标记为Lw、腹板截面的垂直高度为hw、直板段的长度为aw，以及斜板段的水平投影长度。
长度b、斜板段长度c、腹板形状的高度d、厚度t、弯曲半径r以及弯曲角度等，具体可参考图2。
wwwww
图2波形钢腹板构造图
在设计波形钢腹板预应力箱梁桥时，应优先选择表1中列出的标准波形。
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表1波形钢腹板形状规格
波长适用厚度形状尺寸参数
形状规格
长度为Lw毫米，宽度为tw毫米，高度为aw毫米，厚度为bw毫米，直径为cw毫米，宽度为dw毫米。
1000型10008~16340160226160
1200型12008~20330270336200
1600型160010~30430370430220
1800型180010~32480420484240
波形钢腹板间的连接方式包括焊接和高强螺栓连接，具体可参考图3和图4。
a)破口焊接b）贴角焊接
图3焊接连接形式
a）单面摩擦高强螺栓连接b）双面摩擦高强螺栓连接
图4高强螺栓连接形式
波形钢腹板的厚度应确保不低于8毫米，其厚度选取需依据腹板承受的剪力程度以及屈曲稳定性来决定。
在冷弯加工过程中，波形钢腹板的弯曲半径应确保不小于板厚的15倍。
7构造设计
一般规定
在设计和布置波形钢腹板组合箱梁桥时，需全面考虑结构的承力特性、桥梁的视觉效果、波形钢腹板的制造工艺以及施工过程。
工艺等因素。总体构造设计宜满足下列要求:
等截面连续箱梁结构；对于跨径在60m至160m之间的组合箱梁桥，则推荐使用。
对于截面变化的连续梁桥或是连续刚构桥，以及那些跨径超过160米的组合箱梁桥，建议采用矮塔斜拉桥的设计结构。
对于长度超过100米的连续梁桥，其中心支承梁的高度应当设定在跨度的1/15至1/19之间，而桥中间部分的梁高则应选择为跨度的1/20至1/24。
的1/30~1/40。
7.1.2墩顶节段及组合腹板段规定如下:
在组合腹板段内衬混凝土的配置中，需依据抗裂性能的验算结果来决定是否安装竖向预应力钢筋。这种竖向预应力钢筋的选用，可根据实际情况灵活决定。
用精轧螺纹钢筋或钢绞线；
箱梁底部和内部衬砌的混凝土结构需要布置防裂钢筋网，以防止混凝土表面出现收缩裂缝。
7.1.3混凝土桥面板规定如下:
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组合箱梁桥的顶部和底部板层的厚度，需依据预应力配置和结构承受力的具体需求来决定。顶部板层的厚度不宜低于
250mm，底板厚度不宜小于220mm；
d)在设计组合箱梁桥时，需考虑顶板、底板与波形钢腹板之间的连接方式，因此建议在顶板、底板与腹板相连接的部位，选用适宜的承重结构。
托过渡处理。
连接件
7.2.1波形钢腹板与混凝土顶、底板之间的连接部件，必须确保能够稳定地传递作用在连接部位上的桥梁轴向水平剪力。
力等内力，保证其正常使用时不发生相对位移。
7.2.2波形钢腹板与顶底板及横隔板之间的连接手段通常包括栓钉联结、单PBL加栓钉联结、双PBL联结以及嵌入式联结。
连接、型钢连接等，可根据实际情况确定，见图5。
a）栓钉连接件b）单PBL+栓钉连接件c）双PBL连接件
d）埋入式连接件e）型钢连接件
图5波形钢腹板与桥面板的连接形式
横隔梁、锚固块、转向块及体外预应力
为确保波形钢腹板组合箱梁具备足够的抗扭强度，必须配备一定数量的横向支撑梁。
在波形钢腹板组合箱梁桥的设计中，必须于支点区域以及底板体外预应力钢筋沿纵向形成的折线转折点，安装横隔梁。
在采用波形钢腹板斜拉桥结构的情况下，建议在拉索的锚固部位安装横向的支撑梁。
7.3.4混凝土横隔梁可与体外索的锚固块、转向块设为一体。
7.3.5体外预应力钢束的锚固块与转向块之间的距离，或是两个转向块之间的间距，其自由长度不得超过10米；若超过此限制，则需采取相应措施。
应设置减震装置。
若连接件内含有贯穿钢筋，必须恰当调整承托高度，以确保钢筋能够顺畅穿过。
在端横梁与波形钢腹板的连接处，建议使用硅胶等类型的防水材料进行密封处理，以避免雨水和露水渗透进入。
内衬混凝土
7.4.1波形钢腹板组合箱梁桥应于支点处设置内衬混凝土。
7.4.2内衬混凝土厚度不宜小于200mm。
7.4.3规定，内衬混凝土的长度不得短于连接部位波形钢腹板最大净高的1.2倍长度。
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7.4.4内衬混凝土部分与波形钢腹板之间，推荐使用栓钉进行连接，同时，也可以考虑采用其他同样可靠的连接方法。
8结构计算
整体计算
8.1.1基本假定
波形钢腹板组合箱梁结构计算采用以下假定：
a)箱梁纵向弯曲符合平截面假定；
b)波形钢腹板不具备承受轴向力的能力，在发生纵向弯曲时，其纵向弯曲的影响可以不予考虑；此时，产生的弯矩主要由混凝土顶部和底部承担。
底板构成的断面承担；
c)波形钢腹板与混凝土顶板及底板协同作用，确保两者之间不会出现相对滑动或剪切连接的损坏。
d)截面剪力由波形钢腹板承担。
8.1.2结构计算
设计，并需对模型进行必要的调整以确保其准确性，同时，应考虑施工过程中的影响因素，以优化结构性能。
分析计算。
结构模型能够进行相应的等效模拟，同时也能准确呈现桥梁的实际承重情况。
8.1.2.3对于波形钢腹板组合箱梁的抗扭惯性矩，我们可以依据公式(1)来进行相应的计算。
=ℎℎ(1)
+++
3(1+)4(1+)1(1−)2(1−)
式中：
——扭转惯性矩；
箱梁的横截面面积等于顶板和底板中心线之间的距离h的平方，即h乘以h；这个距离h是顶板和底板中心线之间的平均距离，计算公式为（1加上2）除以2。
为、分别为顶、底板处钢腹板中心线之间的距离；
12
——各部件的厚度，、为顶底板厚，、为腹板厚；
1234
——钢材与混凝土的剪变模量比，=⁄；
——修正系数ℎ/0.2时，α=0.4ℎ/−0.06;
ℎ/≤0.2时,α=0；
图6抗扭惯性矩计算图
在执行波形钢腹板组合箱梁的纵向弯曲计算过程中，剪切变形的作用可以被忽略不计；在计算挠度和上拱度时，可以依据相应的公式进行操作。
(2)计入波形钢腹板剪切变形的影响：
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δ=∫(2)
式中：
w=ℎ；
=ℎ/h；
——剪切修正系数，可取k=1；
——由荷载产生的剪力设计值；
——由单位荷载产生的剪力；
w——波形钢腹板的有效剪切面积；
——波形钢腹板的剪切分担率；
ℎ——波形钢板的高度；
——波形钢板的厚度；
在计算波形钢腹板组合箱梁桥的温度效应时，我们只需关注混凝土顶板温度的变化情况，而无需将波形钢腹板的温度变化纳入考量范围。
影响。
在截面抗力计算中，将体外预应力钢筋视为抗拉钢筋使用，且在设计过程中，需确保体外预应力钢筋的极限应力值得到合理控制。
按式(3)公式计算：
σ=σ≤(3)
式中：
σ——体外预应力钢筋的有效预应力；
——预应力钢筋的抗拉强度设计值。
8.1.3疲劳验算
对于承受动态应力的结构构件或连接件，必须依照JTGD64的相关规定进行疲劳强度检验。
横桥向计算
面作用力的共同影响，以及波形钢腹板与横梁和桥面板的相互作用。在进行横向计算时，需关注波形钢腹板在横梁及桥面板作用下的受力状况，并充分考虑其与横梁、桥面板间的相互影响。
面板约束剪切变形而产生的附加弯矩。
应对端横隔梁进行受力分析，特别是针对预应力混凝土构件，其横向受力分析需遵循预应力原则。
应力构件的核算，对于其他类型的横隔梁，可以参照组合梁结构的分析方法来进行计算。
在应用平面框架模型进行计算的过程中，可以将横截面简化为一个由顶板、底板以及腹板构成的箱形梁框架模型，其中钢材
在腹板与顶底板的结合部位进行刚性连接处理，并将钢腹板的重心距离等同于斜腹板的距离。
波形钢腹板计算
8.3.1一般规定
在波形钢腹板组合箱梁的验算过程中，其波形钢腹板需独自承受所有剪切力，而波形钢腹板本身则需负责承受这些剪切力的作用。
的剪力沿高度方向均匀分布。
8.3.1.2在对波形钢腹板进行检验时，必须涵盖剪切应力检验、弯曲稳定性检验以及钢腹板间连接的检验。此外，还需对箱梁的扭转特性进行评估。
产生的剪应力，应叠加计入剪应力的计算中。
8.3.1.3波形钢腹板所承受的纵向桥梁轴力相对较小，因此在波形钢腹板间的连接计算中，轴向力的作用可以被忽略不计。
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在面内剪切力的作用下，波形钢板主要呈现出三种屈曲形态，分别是整体屈曲、局部屈曲以及合成屈曲。
种，见图7。
a)局部屈曲模式b)整体屈曲模式c)合成屈曲模式
图7波形钢板屈曲模式
8.3.2剪应力验算
8.3.2.1波形钢腹板所承受的剪切应力主要分为弯曲剪切应力和自由扭转剪切应力两种形式，此类剪切应力必须满足以下公式的要求。
(4)规定，同时应考虑结构重要性的影响：
+≤(4)
式中：
τa——弯曲剪应力；
——自由扭转剪应力；
——钢板抗剪强度设计值。
8.3.2.2波形钢腹板的弯曲剪应力按式(5)进行计算：
=(5)
∑ℎ
式中：
——竖向剪力设计值；
v——预应力的竖向分力设计值；
——第i个波形钢腹板厚度；
ℎ——波形钢腹板高度。
8.3.2.3计算波形钢腹板的自由扭转剪应力需依据公式(6)进行。
=(6)
2(1+)
式中：
——自由扭转剪应力；
——组合箱梁所受的扭矩设计值；
——箱梁截面面积；
修正系数α取值为0.4ℎ减去0.06，在条件ℎ/≤0.2成立的情况下，α的值等于0。
8.3.3屈曲验算
8.3.3.1波形钢腹板局部屈曲应力可按式(7)进行计算：
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22
,=2()(7)
12(1−)ℎ
式中：
,——局部屈曲应力；
1∶=4.0+0.53(ℎ/)2
——剪切屈曲系数，{ℎ
≥1∶=5.34+4.0(ℎ/)2
——波形钢腹板直板段长度；
——钢材的弹性模量；
——钢材的泊松比；
ℎ——波形钢腹板高度；
——波形钢腹板厚度。
8.3.3.2计算波形钢腹板的整体屈曲应力，可以依据公式(8)、(9)、(10)进行操作：
()1/4()3/4
,=362(8)
3(2+1)
=(9)
=(10)
12(1−2)
式中：
,——整体屈曲剪应力；
——波形钢腹板整体嵌固系数（取1.0）；
——单位长度波形钢腹板桥轴向中性轴的惯性矩；
——单位长度波形钢腹板高度方向的惯性矩。
——波形钢腹板波高与钢板板厚比，/；
——形状系数，=()/()。
8.3.3.3计算波形钢腹板的合成屈曲剪应力，可以依照公式（11）来进行。
111
4=4+4(11)
,,
式中：
——合成屈曲剪应力。
合成屈曲剪应力应满足以下条件：
≥/0.43(12)
8.3.4波形钢腹板之间的连接计算
在抗剪连接环节，对于一根高强度螺栓，其抗剪承载力的设计数值应当依照公式(13)进行计算。
=0.9∙∙(13)
式中：
10
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——螺栓的抗剪承载力设计值；
——传力摩擦面数；
——摩擦面的抗滑移系数；
——高强度螺栓的预拉力。
在焊接连接过程中，针对钢腹板的搭接焊缝，其直角焊缝在受到剪力影响时，相应的剪应力需按照公式（14）进行相应的计算。
=≤(14)
0.7ℎ∑
式中：
——焊缝承受的竖向剪力设计值；
——角焊缝的强度设计值；
ℎ——焊缝的焊脚尺寸；
——焊缝的计算长度；对每条焊缝取其实际长度减去2ℎ。
8.3.5波形钢腹板与翼缘板的焊接计算
8.3.5.1纵桥向验算可按式（15）进行计算：
=≤(15)
0.7ℎ∑
式中：
——由纵向弯矩产生的正应力；
——焊缝承受的纵向剪力设计值；
——角焊缝的强度设计值；
ℎ——焊缝的焊脚尺寸；
——焊缝的计算长度。
8.3.5.2横桥向验算可按式（16）进行计算：
=≤(16)
式中：
——由横向弯矩产生的正应力；
——横向弯矩组合设计值；
——角焊缝有效截面的抵抗矩。
——角焊缝的强度设计值。
合成应力验算可按式（17）进行计算：
22
()+()1(17)
式中：
——由纵向弯矩产生的正应力；
11
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——由横向弯矩产生的正应力；
——角焊缝的强度设计值。
8.3.6内衬混凝土的验算
在荷载作用下，进行内衬混凝土的受力与配筋验算时，需考虑内衬混凝土所承受的剪力值，该值是根据其与波形钢腹板之间的相互作用来确定的。
对两者的弯曲强度进行划分；在检验波形钢腹板时，依据波形钢腹板承担所有剪切力的原则进行计算。
8.3.6.2内衬混凝土承担的剪力可按式(18)进行计算：
=∙(18)
∙+∙
式中：
——内衬混凝土承担的剪力设计值；
——内衬混凝土的剪变模量；
——内衬混凝土的平均断面面积；
——波形钢腹板的有效断面面积；
——剪力设计值。
在8.3.6.3节中，内衬混凝土的主拉应力可以通过应用公式（19）和（20）来计算得出。
=(−√2+42)(19)
=(20)
式中：
——内衬混凝土的主拉应力；
内衬混凝土承受的轴向压力，需依据内衬混凝土的平均厚度来计算其轴向压应力值。
——内衬混凝土的剪应力；
——内衬混凝土承担的剪应力；
内衬混凝土的最小厚度所对应的截面，计算剪应力时，需考虑其外侧部分面积相对于中性轴的首次矩值。
——内衬混凝土最小厚度断面，相对断面中性轴的二次矩；
——内衬混凝土最小厚度。
连接件计算
8.4.1连接件水平抗剪计算
连接件需经承载能力极限状态及正常使用极限状态的验算。在此过程中，尤其需关注承载能力极限状态下的抗剪强度。
在进行计算时，应选用基本组合来体现作用，而在进行正常使用极限状态的计算时，则需采用标准组合。
连接件在受到纵桥水平剪切力的作用下，必须符合式（21）所规定的条件。
∙≤(21)
式中：
——连接件单位长度水平抗剪承载力；
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DB14/T1552—2025
——连接件与混凝土顶底板连接处单位长度水平剪力。
连接件承担波形钢腹板与混凝土顶底板间沿纵向的水平剪切力，而在每单位长度上，这种水平剪切力的分布情况则需按照特定标准进行计算。
式(22)计算：
=∙/(22)
式中：
——纵桥向单位长度内连接处的水平剪力；
——截面的竖向剪力设
