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DB14/T1552—2025
前言
[id_1126906699]
比，主要技术变化如下：
一更改了文件的适用范围要求(见第1章，2017版第1章)
对文件中涉及规范性的引用内容进行了调整，具体变更可参考第二章，即2017年版第二章的内容。
对第11章的内容进行了调整，将其更名为第6章，并定名为“结构型式”（详见第6章，对应2017年版中的第11章）。
对文件中的计算内容进行了调整，将其合并为“结构计算”这一章节，具体可参考第8章内容，以及2017年版中的第7、8、9、10章。
对某些术语的界定进行了调整（可参考第3.4节和第3.6节，2017年版中的第3.1.4节和第3.1.6节）。
对内衬混凝土的构造标准进行了调整（具体可参考第7.4.3条，2017年版中的第11.5.3条）。
对各类型号的波形钢腹板尺寸标准进行了补充说明（可参考第6.2节，或2017年版中的第11.2.1节）。
扩大了波形钢腹板组合箱梁桥的适用跨径区间，具体内容可参考第7.1.1条。
对横隔梁的安装规范进行了提升（具体内容可参考第7.3.7、7.3.8条款，2017年版中的第11.2.1条款）。
在剪应力验算过程中，已纳入对结构重要性的考量（具体可参考第8.3.5.1条款，或2017版中的第9.2.1条款）。
针对不同型号的波形钢腹板箱梁桥，提出了相应的可检修标准（具体内容请参阅第9.2.1条）。
一删除了符号小节内容(见第3.2条，2017版第3章)
本文件由山西省交通运输厅提出、组织实施和监督检查。
山西省市场监督管理局对标准的组织实施情况进行监督检查。
本文件归山西省交通运输标准化技术委员会（SXS/TC37）负责管理。
本文件的编制由山西省交通规划勘察设计院有限公司以及山西交通科学研究院集团有限公司共同负责。
本文件的起草工作主要由以下几位专家负责：许志刚、皇甫凡飞、刘小健、秦志军、贾旭东、郭保汪、范晓江、牛彦峰以及廖某。
宜波、路海俊、王岩、穆英才、赵子鹏、张晓炜、莫恩华、周小年、贺瑞峰、时豪辉、张政、郭乐、兰，这些名字构成了我们团队的核心成员。
雁。
首德服务平白
II
[id_731248651]
1范围
本文件对公路波形钢腹板组合混凝土箱梁桥的相关术语及定义进行了规定，明确了其基本规定，涵盖了材料选择、结构形式以及构造要求。
设计、结构计算、施工注意事项及可检修要求等相关内容。
本文件适用于公路波形钢腹板组合箱梁桥的设计。
2规范性引用文件
这些文件中的资料，经文中规范引用，成为本文件不可或缺的条款之一。特别是那些带有注日期的引用文件，
本文件仅认可该特定日期所发布的版本；对于未注明日期的引用文件，应采用其最新版次，包括所有修订内容。
文件。
GB/T700碳素结构钢
GB/T714桥梁用结构钢
GB/T1228钢结构用高强度大六角头螺栓
GB/T1229钢结构用高强度大六角头螺母
GB/T1230钢结构用高强度垫圈
GB/T1231钢结构用高强度大六角头螺栓连接副
GB/T1591低合金高强度结构钢
GB/T4171耐候结构钢
GB/T10433紧固件电弧螺柱焊用螺柱和瓷环
GB50017钢结构设计标准
GB50153工程结构可靠性设计统一标准
JTGD60公路桥涵设计通用规范
JTGD64公路钢结构桥梁设计规范
JTGF80/1公路工程质量检验评定标准
JTG3362公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范
JTG5110公路养护技术标准
JTG/T2231-01公路桥梁抗震设计规范
JT/T722公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件
JT/T784组合结构桥梁用波形钢腹板
3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。总服务平台
3.1
波形钢腹板组合箱梁桥
箱梁腹板采用波形钢板的钢-混凝土组合结构梁桥。
3.2
波形钢板
波形形状弯折的结构用钢板。
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3.3
连接件
用于连接波形钢腹板与混凝土的构件。
3.4
混凝土销
组合结构中的连接部件，主要由钢板孔洞内嵌入的混凝土以及穿行于该孔洞的钢筋构成。
3.5
贯穿钢筋
穿过销孔中的钢筋。
3.6
内衬混凝土
在波形钢腹板组合梁桥的支点周边特定区域内，内侧布置的波形钢腹板，这些波形钢腹板通过连接件进行固定。
紧密连接的钢筋混凝土构件。
4基本规定
本文件在概率理论的基础上采纳了极限状态的设计方法，并依据分项系数的设计公式进行具体设计。
4.2在设计波形钢腹板组合箱梁桥时，必须考虑其承载能力的极限状态以及正常使用的极限状态。
4.3波形钢腹板组合箱梁桥的设计需满足以下条件，并对其极限状态进行相应的规划：
桥梁自建成以来，需持续承受自身重量以及车辆荷载等长期作用。在这种长期作用下，波形钢腹板等结构部件将面临持续的考验。
板组合箱梁桥应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。
b)在制作、运输以及桥梁搭建阶段，波形钢腹板需承受暂时的负荷。在这种临时性的情况下，结构承受的压力是暂时的。
结构以及构件的设计需考虑其承载能力的极限状态，同时，根据实际情况，也可进行正常使用极限状态的设计。
c)意外情况：在桥梁使用期间偶尔发生的异常现象。在这种意外情况下，必须进行承载极限状态的设计工作。
地震引发的状况：指桥梁在遭受地震影响时出现的特定现象。在这种地震引发的状况中，必须对桥梁的承载能力进行极限测试。
状态设计。
4.4波形钢腹板的设计应遵循以下原则：
在进行波形钢腹板组合箱梁桥的整体分析时，必须综合考虑温度变化、混凝土的收缩和徐变效应，以及施工方法等多种因素的影响。
波形钢腹板组合箱梁必须具备充分的横向抗弯强度，确保在施工过程中波形钢腹板不会出现整体的倾覆现象。
或屈曲破坏；
c)对波形钢腹板组合箱梁，需进行纵向桥梁结构验算、横向桥梁结构验算、波形钢腹板与混凝土连接处的结构验算，以及波形钢腹板本身的强度验算。
腹板之间连接验算等。
4.5波形钢腹板的作用及荷载效应组合应符合下列规定：
该桥型所采用的波形钢腹板组合箱梁设计，其功能与荷载作用效果的综合考量，必须遵守现行的《公路桥涵设计通用规范》JTGD60的相关规定。
b)在对波形钢腹板组合箱梁的荷载效应组合进行分析时，仅将顶底板混凝土构件的收缩与徐变效应纳入考量，其相关取值和计算方法。
算按JTG3362的规定采用；
在执行施工荷载的验算过程中，务必考虑施工期间可能遭遇的各种施工荷载，这些荷载涵盖施工所用的机械设备和各类材料，以及施工人员等。
群、桥面堆载、临时配重、风荷载等；
在波形钢腹板组合箱梁桥的施工过程中，其作用效应的组合必须依据计算结果以及桥梁所处的具体结构条件来决定。对于结构施工而言，这一组合至关重要。
工人员和施工机具设备应作为临时荷载加以考虑。
在公路波形钢腹板组合箱梁桥的设计过程中，必须对桥梁的施工环节进行严格把控，并对运营期间的养护工作提出具体要求，确保设计标准符合JTG的相关规定。
5110、JTG3362的要求。
当桥梁的宽度与跨度之比小于0.5时，计算时适宜使用杆系模型；而若桥梁的宽度与跨度之比大于或等于0.5，则更推荐采用梁格模型。
型进行计算。必要时，宜进行多种计算方法的校核与对比。
在对4.8波形钢腹板组合箱梁进行轴向（纵向）和竖向弯曲刚度的杆系结构分析过程中，可以仅将主梁的混合结构特性纳入考量。
对凝土顶底板的有效截面进行截面特性分析时，未将波形钢腹板对主梁刚度的作用纳入考量范围。
在4.9版本中，对于预应力波形钢腹板组合箱梁桥的设计，推荐使用体内和体外预应力相结合的体系，同时应考虑桥体的自重以及后续建设中的恒定荷载等因素。
体内钢筋主要承担预应力，而车辆等可变荷载则适宜由体外钢筋来承担。
4.10在进行波形钢腹板组合箱梁桥的设计过程中，需确保不仅满足本文件中的规定要求，而且还需严格遵守现行的国家及行业标准的相关规范。
5材料
5.1混凝土
5.1.1混凝土的材料参数应按JTG3362中的规定取值。
当波形钢腹板组合箱梁桥选用预应力结构体系时，其混凝土的强度不得低于C50级；若采用钢筋混凝土结构体系，其混凝土强度亦应不小于C50级。
C40。
5.2钢筋
该桥的箱梁部分所使用的普通钢筋和预应力钢筋均依照JTG3362规范进行配置。
5.3钢材
在波形钢腹板组合箱梁桥的设计中，应优先选用C级及以上质量等级的碳素结构钢，以及低合金高强度结构钢。
对于那些必须进行疲劳结构检验的焊接用钢材，必须确保其具备在常温条件下冲击韧性的达标证明。
定。
圆柱头焊钉（栓钉）连接所用的材料必须遵守GB/T10433的相关标准。
5.3.5所采用的焊接材料，包括焊丝、焊条以及焊剂kaiyun全站网页版登录，必须确保其与主体钢材的技术要求相匹配，且需经过焊接工艺的检验合格。
艺评定确定。其评定规则应符合JTGD64的规定。
在波形钢腹板的内外表面实施防腐蚀措施。针对那些必须进行防腐蚀涂装的波形钢腹板，其涂装系统的设计应当
在全面评估桥梁面临的腐蚀状况、涂层的使用寿命以及涂层的维护性能等众多因素后，钢材的表面处理必须遵循JT/T722的相关规定。
规定。
在执行高强螺栓的预拉力设定时，应参照GB50017标准来确定摩擦面的抗滑系数。
6结构型式
6.1截面
截面布置的设计需全面考虑立面布局、施工技术、建筑层高、外观需求以及成本效益等多个要素。
大跨径波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥的设计可以采用图1所展示的单箱单室结构、单箱双室结构以及单箱多室结构。
多箱单室，也可采用斜腹板等结构型式。
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a)单箱单室b)单箱双室
c)单箱多室d)多箱单室
e)斜腹箱
图1波形钢腹板组合梁桥典型断面图
6.2波形钢腹板
波形钢腹板的几何特征涵盖：其波长L、腹板截面的高度hu、直板段的长度am以及斜板段的投影尺寸。
长度b、斜板段长度cw、腹板形状的高度d、厚度t、弯折半径r以及弯折角度θw等参数开yun体育app官网网页登录入口，具体可参考图2。
a.b
头x
图2波形钢腹板构造图
在进行波形钢腹板预应力箱梁桥的设计选型阶段，选择波形钢腹板时，应当优先采用表1中列出的标准波形。
表1波形钢腹板形状规格
波长适用厚度形状尺寸参数
形状规格
Lw(mm)
禁止将毫米单位（mm）用于长度、宽度、厚度以及周长的测量。
1000型10008~16340160226160
1200型12008~20330270336200
1600型160010~30430370430220
1800型180010~32480420484240
波形钢腹板间的连接方式包括焊接和高强螺栓连接，具体可参考图3和图4。
坡口焊缝贴脚焊缝
a)破口焊接b)贴角焊接
图3焊接连接形式
盖板
波形钢腹板
中年波形钢腹板
a)单面摩擦高强螺栓连接b)双面摩擦高强螺栓连接
图4高强螺栓连接形式
波形钢腹板的厚度应确保不低于8毫米，其厚度选取需依据腹板承受的剪力程度和屈曲稳定性来决定。
在冷弯加工过程中，波形钢腹板的弯曲半径应确保不小于板厚的15倍。
7构造设计
7.1一般规定
7.1.1在设计波形钢腹板组合箱梁桥时，需全面考虑结构的受力特性、桥梁的景观视觉效果、波形钢腹板的制作工艺以及施工过程。
工艺等因素。总体构造设计宜满足下列要求：
对于截面变化的连续梁桥或连续刚构，以及跨径超过160米的组合箱梁桥，建议采用矮塔斜拉桥的设计结构。
的1/30~1/40。
7.1.2墩顶节段及组合腹板段规定如下：
在组合腹板段内衬混凝土的配置中，需依据抗裂性能的验算结果来决定是否布置竖向预应力钢筋。对于竖向预应力钢筋的选用，可以采取多种方式。
用精轧螺纹钢筋或钢绞线；
箱梁底板和内衬的混凝土部分需要布置防裂钢筋网，以防止混凝土表面出现收缩裂纹。
7.1.3混凝土桥面板规定如下：
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组合箱梁桥的顶部和底部板厚度需依据预应力配置和结构承受力的具体需求来决定。顶部板的厚度不宜低于一定标准。
250mm,底板厚度不宜小于220mm;
d)在组合箱梁桥的设计中，需考虑顶板、底板与波形钢腹板的连接方式差异，因此，建议在顶板、底板与腹板的连接部位，使用适合的承重结构。
托过渡处理。
7.2连接件
7.2.1波形钢腹板与混凝土顶、底板之间的连接部件，必须确保能够稳定地传递作用在连接部位上的桥梁轴向水平剪力。
力等内力，保证其正常使用时不发生相对位移。
7.2.2在波形钢腹板与顶底板及横隔板的连接中，通常采用栓钉连接法、单PBL加栓钉连接法、双PBL连接法以及埋入式连接方式。
连接、型钢连接等，可根据实际情况确定，见图5。
a)栓钉连接件b)单PBL+栓钉连接件c)双PBL连接件
d)埋入式连接件e)型钢连接件
图5波形钢腹板与桥面板的连接形式
7.3横隔梁、锚固块、转向块及体外预应力
为确保波形钢腹板组合箱梁具备足够的抗扭强度，必须配置一定数量的横向支撑梁。
在波形钢腹板组合箱梁桥的支点位置以及底板体外预应力钢筋沿纵向形成的折线拐角处，应安装横隔梁。
在选用波形钢腹板斜拉桥结构的情况下，建议在拉索的锚固区域安装横向的支撑梁。
7.3.4混凝土横隔梁可与体外索的锚固块、转向块设为一体。
锚固块与转向块之间的距离，或两个转向块间的自由长度，均不得超过10米；若超出此范围，则需进行调整。
应设置减震装置。
当连接件内含有贯穿钢筋，必须科学设定支撑的高度，以确保钢筋能够顺畅地穿过。
在端横梁与波形钢腹板的连接处，建议使用硅胶等类型的防水材料进行密封处理云开·全站体育app登录，以避免雨水和露水渗透进入。
7.4内衬混凝土
7.4.1波形钢腹板组合箱梁桥应于支点处设置内衬混凝土。
7.4.2内衬混凝土厚度不宜小于200mm。
7.4.3规定，内衬混凝土的长度必须超过连接部位波形钢腹板的最大净高，且其长度至少是后者的1.2倍。
7.4.4内衬混凝土部分与波形钢腹板之间，推荐使用栓钉进行连接，同时，也可以考虑采用其他同样可靠的连接方法。
8结构计算
8.1整体计算
8.1.1基本假定
波形钢腹板组合箱梁结构计算采用以下假定：
a)箱梁纵向弯曲符合平截面假定；
b)波形钢腹板不具备承受轴向力的能力，在发生纵向弯曲时，其纵向弯曲的影响可以不予考虑。此时，产生的弯矩主要由混凝土顶板和底板共同承担。
底板构成的断面承担；
c)波形钢腹板与混凝土的顶板和底板协同作用，确保两者之间不会出现相对滑动或剪切连接的损坏。
d)截面剪力由波形钢腹板承担。
8.1.2结构计算
8.1.2.1对于波形钢腹板组合箱梁桥，在选择结构模型时，需综合考虑其结构形式、断面构造以及荷载情况，以确保选用最为恰当的模型进行结构分析。
分析计算。
结构模型能够进行相应的等效模拟，同时也能准确呈现桥梁的实际受力情况。
8.1.2.3对于波形钢腹板组合箱梁的抗扭惯性矩，我们可以依照公式(1)来进行计算。
44-2
式中：
Jt——扭转惯性矩；
为b?、b?分别为顶、底板处钢腹板中心线之间的距离；
各部件的厚度需符合规定，其中顶底板的厚度分别标记为t1和t2，而腹板的厚度则分别用t3和t4来表示。
ns--钢材与混凝土的剪变模量比，ns=G/Gc;
当hm/bm的修正系数为0.2时，α的值等于0.4hm/bm减去0.06。
hm/bm≤0.2时，α=0;
hmbm14
图6抗扭惯性矩计算图
8.1.2.4在进行波形钢腹板组合箱梁的纵向弯曲计算时，剪切变形的作用可以不予考虑；而在计算挠度和上拱度时，可以依据相应的公式进行。
(2)计入波形钢腹板剪切变形的影响：
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8=jGdx.
式中：
Aw=hwtw;
β?=hw/h;
kv——剪切修正系数，可取k=1;
V——由荷载产生的剪力设计值；
v——由单位荷载产生的剪力；
Aw——波形钢腹板的有效剪切面积；
βi——波形钢腹板的剪切分担率；
hw——波形钢板的高度；
tw——波形钢板的厚度；
在进行波形钢腹板组合箱梁桥的温度效应计算过程中，我们只对混凝土顶板温度的变化进行了考量，而未将波形钢腹板的温度变化因素纳入计算范围。
影响。
在截面抗力计算中，体外预应力钢筋被用作抗拉钢筋，其设计中的极限应力值应记作opu。
按式(3)公式计算：
式中：
ope——体外预应力钢筋的有效预应力；
fpa——预应力钢筋的抗拉强度设计值。
8.1.3疲劳验算
结构构件或连接件在承受动应力时，必须依照JTGD64的相关规定进行疲劳性能的检测与评估。
8.2横桥向计算
面荷载的影响，以及横梁和桥面板的相互作用。在进行桥面板和底板的横向结构分析时，必须评估波形钢腹板在横向荷载作用下的受力状态，并充分考虑横梁与桥面板之间的相互影响。
面板约束剪切变形而产生的附加弯矩。
8.2.2在进行波形钢腹板组合箱梁桥的端横隔梁受力分析时，必须对预应力混凝土构件进行横向受力评估，该评估需遵循预应力混凝土结构的相关规范和要求。
在进行应力构件的计算时，对于其他类型的横隔梁，可以参照组合梁结构的分析方法来进行推算。
在应用平面框架模型进行计算的过程中，可以将横截面简化为一个由顶板、底板以及腹板构成的箱形梁框架模型，其中使用的钢材类型为……
对腹板与顶底板的结合处进行刚性连接处理，并将钢腹板的重心距离等同于斜腹板的距离。
8.3波形钢腹板计算
8.3.1一般规定
在波形钢腹板组合箱梁的验算过程中，其波形钢腹板需独自承受所有剪切力，而波形钢腹板本身则负责承担这一重任。
的剪力沿高度方向均匀分布。
对波形钢腹板的检验计算需涵盖剪切应力检验、弯曲稳定性检验以及钢腹板间连接的检验。此外，箱梁的扭转特性亦需考虑在内。
产生的剪应力，应叠加计入剪应力的计算中。
波形钢腹板所承受的纵向桥梁轴力相对较小，因此在波形钢腹板间的连接计算中，轴向力的作用可以被忽略不计。
在面内剪切力的作用下，波形钢板发生屈曲时，其屈曲形态主要分为整体屈曲、局部屈曲和合成屈曲三种。
种，见图7。
a)局部屈曲模式b)整体屈曲模式c)合成屈曲模式
图7波形钢板屈曲模式
8.3.2剪应力验算
8.3.2.1波形钢腹板所承受的剪切应力主要分为弯曲剪切应力和自由扭转剪切应力两种类型，其剪应力需满足相应的公式要求。
(4)规定，同时应考虑结构重要性的影响：
式中：
Ta—-弯曲剪应力；
Tt——自由扭转剪应力；
fo——钢板抗剪强度设计值。
8.3.2.2波形钢腹板的弯曲剪应力按式(5)进行计算：
……
ta=tihw
式中：
v--竖向剪力设计值；
vp--预应力的坚向分力设计值；
t?—-第i个波形钢腹板厚度；
hw-—波形钢腹板高度。
8.3.2.3计算波形钢腹板的自由扭转剪应力需遵循公式(6)的规定：
…………..(6)
t=zAmC+a·
式中：
Tt--自由扭转剪应力；
T——组合箱梁所受的扭矩设计值；
Am——箱梁截面面积；服务平台
修正系数α的值为0.4hm/bm减去0.06，但需注意，当hm/bm的值不超过0.2时，α的值将变为0。
8.3.3屈曲验算
8.3.3.1波形钢腹板局部屈曲应力可按式(7)进行计算：
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Tar=kG?(2
式中：
Tcr,L——局部屈曲应力；
k——剪切屈曲系数，1k=5340P
aw——波形钢腹板直板段长度；
E——钢材的弹性模量；
v——钢材的泊松比；
hw——波形钢腹板高度；
tw——波形钢腹板厚度。
8.3.3.2计算波形钢腹板的整体屈曲应力，可以依据公式(8)、(9)、(10)进行操作：
tag=36)
x=6
式中：
Tcr,g--整体屈曲剪应力；
β--波形钢腹板整体嵌固系数(β取1.0);
Ix—-单位长度波形钢腹板桥轴向中性轴的惯性矩；
Iy-—单位长度波形钢腹板高度方向的惯性矩。
δ--波形钢腹板波高与钢板板厚比，δ」dw/tw;
1-—形状系数，1=(awTbw)/(awFcw)。
8.3.3.3对于波形钢腹板的合成屈曲剪应力，我们可以依据公式(11)来进行相应的计算。
=+
式中：
Tcr——合成屈曲剪应力。
合成屈曲剪应力应满足以下条件：
8.3.4波形钢腹板之间的连接计算
在抗剪连接方面，对于每一个高强度螺栓，其抗剪承载力的设计值应当依据公式(13)进行计算。
式中：
10
nb——螺栓的抗剪承载力设计值；
np——传力摩擦面数；
μ——摩擦面的抗滑移系数；
P——高强度螺栓的预拉力。
在焊接连接过程中，针对钢腹板的搭接焊缝，其直角焊缝在受到剪力影响时，其剪应力将依据公式（14）进行相应的计算。
式中：
vd——焊缝承受的竖向剪力设计值；
frw——角焊缝的强度设计值；
hp——焊缝的焊脚尺寸；
lw——焊缝的计算长度；对每条焊缝取其实际长度减去2hr
8.3.5波形钢腹板与翼缘板的焊接计算
8.3.5.1纵桥向验算可按式(15)进行计算：
式中：
T——由纵向弯矩产生的正应力；
Q——焊缝承受的纵向剪力设计值；
fw——角焊缝的强度设计值；
hy——焊缝的焊脚尺寸：
lw——焊缝的计算长度。
8.3.5.2横桥向验算可按式(16)进行计算：
=STANDN(16)
式中：有
Om——由横向弯矩产生的正应力；
Ma-—横向弯矩组合设计值；
Ww-—角焊缝有效截面的抵抗矩。
fw——角焊缝的强度设计值。
合成应力验算可按式(17)进行计算：息服务平台
()2+()21
式中：
T——由纵向弯矩产生的正应力；
11
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Om——由横向弯矩产生的正应力；
fw——角焊缝的强度设计值。
8.3.6内衬混凝土的验算
在荷载的作用下，进行内衬混凝土的受力与配筋验算时，需要考虑内衬混凝土所承受的剪力值，该值是根据其与波形钢腹板之间的相互作用来确定的。
对两者的弯曲强度进行合理分配，而在对波形钢腹板进行验算时，则需依据波形钢腹板所承受的全部剪切力来进行计算。
8.3.6.2内衬混凝土承担的剪力可按式(18)进行计算：
式中：
Vcd——内衬混凝土承担的剪力设计值；
Gc——内衬混凝土的剪变模量；
Ac——内衬混凝土的平均断面面积；
As——波形钢腹板的有效断面面积；
Va——剪力设计值。
在8.3.6.3节中，对于内衬混凝土的主拉应力，我们可以通过公式(19)和(20)来进行相应的计算。
t=s………………(20
式中：
otp--内衬混凝土的主拉应力；
内衬混凝土承受的轴向压力，该压力需依据内衬混凝土的平均厚度来进行计算。
T-—内衬混凝土的剪应力；
Ve--内衬混凝土承担的剪应力；
Sc-内衬混凝土的最小厚度断面处，计算剪应力的位置外侧的面积，相对于中性轴的一次矩。
Ic——内衬混凝土最小厚度断面，相对断面中性轴的二次矩；
bc--内衬混凝土最小厚度。
8.4连接件计算
8.4.1连接件水平抗剪计算
连接件需分别进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的验算。在此过程中，尤其需关注承载能力极限状态下的抗剪强度检测。
在进行计算时，必须选用相应的基本组合，而在执行常规的极限状态计算时，则需采用规定的标准组合。
连接件在承受纵向桥梁水平剪切力的作用下，必须遵循公式(21)的规定。
式中：
Qu——连接件单位长度水平抗剪承载力；
12
Qa——连接件与混凝土顶底板连接处单位长度水平剪力。
连接件承担了波形钢腹板与混凝土顶底板之间纵向水平剪力的传递，而在单位长度上，该纵向水平剪力Qa则是按照特定规则进行计算的。
式(22)计算：
式中：
Qa——纵桥向单位长度内连接处的水平剪力；
Va——截面的竖向剪力设计值(含预应力垂直分力);
S——混凝土顶底板绕截面中性轴的面积矩；
I——混凝土顶底板绕截面中性轴的惯性矩。
8.4.2连接件抗角隅弯矩计算
波形钢腹板在连接混凝土的顶部和底部板时，该连接部位需承受截面的横向力，并且必须符合公式(23)所规定的条件。
式中：
Mu——连接件提供的横向抗弯承载力设计值；
Ma代表的是连接件与混凝土顶底板交界区域，因作用力引起的横向弯曲力矩的合成数值。
8.4.3横隔梁计算
在进行横隔梁的结构分析时，推荐使用实体单元或板单元的有限元模型，随后依据所得到的应力数据来指导设计工作。
9施工注意事项及可检修要求
9.1施工注意事项
在波形钢腹板的运输环节，必须强化支撑结构，确保其稳固固定，以避免发生形变或翻倒事故。
9.1.2波
