DB14/T1552—2025
[id_2108520610]
本文件严格遵循GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的相关规定，确保其编制与起草符合既定标准。
[id_701226530]
本文件取代了DB14/T1552-2017《公路波形钢腹板组合箱梁桥设计规范》，并与该规范保持一致。
比，主要技术变化如下：
—更改了文件的适用范围要求（见第1章，2017版第1章）
对文件中的规范性引用内容进行了调整，具体涉及第2章内容，参照的是2017版第2章的规定。
对第11章的内容进行了调整，将其内容移至第6章，并更名为“结构型式”（详见第6章，对应2017年版中的第11章）。
对文件中涉及的计算内容进行了调整，并合并为“结构计算”这一章节，具体可参考第8章内容，同时2017年版的相关内容分布在第7、8、9、10章中。
对某些术语的含义进行了修订（具体可参考第3.4、3.6条款，以及2017年版中的第3.1.4、3.1.6条款）。
对内衬混凝土的构造标准进行了调整（具体内容可参考第7.4.3节，或2017年版中的第11.5.3节）。
新增了第四章“基本规定”的相关内容，具体包括4.4、4.5、4.6、4.7、4.8、4.9节（参照2017年版第四章）。
对各类型号的波形钢腹板尺寸进行了详细规定（具体内容可参考第6.2条，2017年版中的第11.2.1条）。
扩展了波形钢腹板组合箱梁桥的适用跨度区间，具体范围可参照第7.1.1条内容。
对横隔梁的安装标准进行了提升（具体内容可参考第7.3.7、7.3.8条款，2017年版中的第11.2.1条款）。
在剪应力验算过程中，已纳入对结构重要性的评估（具体内容可参考第8.3.5.1节，或2017年版中的第9.2.1节）。
对各类型号的波形钢腹板箱梁桥的检修需求进行了明确，具体内容可参考第9.2.1条。
—删除了符号小节内容（见第3.2条，2017版第3章）
本文件由山西省交通运输厅提出、组织实施和监督检查。
山西省市场监督管理局对标准的组织实施情况进行监督检查。
本文件由山西省交通运输标准化技术委员会负责归口管理。
本文件的编制由山西省交通规划勘察设计院有限公司以及山西交通科学研究院集团有限公司共同负责。
本文件的撰写主要责任由以下人员承担：许志刚、皇甫凡飞、刘小健、秦志军、贾旭东、郭保江、范晓江、牛彦峰以及廖某。
宜波、路海俊、王岩、穆英才、赵子鹏、张晓炜、莫恩华、周小年、贺瑞峰、时豪辉、张政、郭乐以及兰，均不得对专有名词进行修改。
雁。
II
DB14/T1552—2025
公路波形钢腹板组合箱梁桥设计规范
1范围
本文件对公路波形钢腹板组合混凝土箱梁桥的相关术语及定义进行了明确，同时阐述了其基本规定、材料选择、结构形式以及构造要求。
设计、结构计算、施工注意事项及可检修要求等相关内容。
本文件适用于公路波形钢腹板组合箱梁桥的设计。
2规范性引用文件
这些文件的内容，经文中规范性的引用，成为本文件不可或缺的条款之一。特别是那些带有注日期的引用文件，
本文件仅认可该特定日期所对应的版本；对于未注明日期的引用文件，应采用其最新版次，包括所有修订和补充内容。
文件。
GB/T700碳素结构钢
GB/T714桥梁用结构钢
GB/T1228钢结构用高强度大六角头螺栓
GB/T1229钢结构用高强度大六角头螺母
GB/T1230钢结构用高强度垫圈
GB/T1231钢结构用高强度大六角头螺栓连接副
GB/T1591低合金高强度结构钢
GB/T4171耐候结构钢
GB/T10433紧固件电弧螺柱焊用螺柱和瓷环
GB50017钢结构设计标准
GB50153工程结构可靠性设计统一标准
JTGD60公路桥涵设计通用规范
JTGD64公路钢结构桥梁设计规范
JTGF80/1公路工程质量检验评定标准
JTG3362公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范
JTG5110公路养护技术标准
JTG/T2231-01公路桥梁抗震设计规范
JT/T722公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件
JT/T784组合结构桥梁用波形钢腹板
3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。
波形钢腹板组合箱梁桥
箱梁腹板采用波形钢板的钢-混凝土组合结构梁桥。
波形钢板
波形形状弯折的结构用钢板。
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连接件
用于连接波形钢腹板与混凝土的构件。
混凝土销
组合结构中的连接部件，主要由钢板开孔处嵌入的混凝土和穿过的钢筋构成。
贯穿钢筋
穿过销孔中的钢筋。
内衬混凝土
位于波形钢腹板组合梁桥支点周边特定区域的波形钢腹板内侧，这些部分是通过连接件与波形钢腹板相连接的。
紧密连接的钢筋混凝土构件。
4基本规定
本文件采纳了基于概率理论的极限状态设计理念，并依照分项系数的设计公式进行构建。
波形钢腹板组合箱梁桥的设计需遵循承载能力极限状态及正常使用极限状态的标准。
波形钢腹板组合箱梁桥应符合以下状况及其相应的极限状况设计：
桥梁自建成之日起，需持续承受其自身重量以及车辆等荷载的长期作用。在这种长期状态下，波形钢腹板等结构部件将面临持续的力学挑战。
板组合箱梁桥应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。
b)在制作、运输以及桥梁搭建阶段，波形钢腹板需承受暂时性的负荷。在这些临时性情况下，结构所承受的应力是暂时的。
结构及构件设计需考虑其承载能力的极限状态，同时，根据实际需求，也可进行正常使用极限状态的设计。
在桥梁使用过程中，可能会遭遇一些突发情况。在这些偶然发生的情况中，必须对桥梁的承载能力进行极限状态的设计考量。
地震引发的桥梁异常情况：在桥梁使用期间，地震效应导致的特定状态。在这种地震影响下，必须对桥梁的承载极限进行评估。
状态设计。
波形钢腹板的设计应遵循以下原则：
在进行波形钢腹板组合箱梁桥的整体分析时，必须综合考虑温度变化、混凝土的收缩和徐变效应，以及施工方法等多种因素的影响。
波形钢腹板组合箱梁需具备充分的横向抗弯强度，确保在施工过程中波形钢腹板不会出现整体性的不稳定现象。
或屈曲破坏；
c)对波形钢腹板组合箱梁，需执行纵向桥梁验算、横向桥梁验算、波形钢腹板与混凝土连接的验算，以及波形钢腹板的各项性能评估。
腹板之间连接验算等。
波形钢腹板的作用及荷载效应组合应符合下列规定：
波形钢腹板组合箱梁桥的设计需满足现行《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60）的相关规定，其对荷载效应的组合亦应遵循此规范。
b)在对波形钢腹板组合箱梁的荷载效应组合进行评估时，仅将顶底板混凝土构件的收缩和徐变效应纳入考量，其具体数值和计算方法相应确定。
算按JTG3362的规定采用；
在执行施工荷载的验算过程中，务必考虑施工过程中可能出现的各种荷载因素，这涵盖了施工所需的机械设备与材料，以及施工人员等。
群、桥面堆载、临时配重、风荷载等；
施工阶段，波形钢腹板组合箱梁桥的作用效应组合需依据计算结果及桥梁的具体结构状况来决定。在结构施工过程中，需综合考虑。
工人员和施工机具设备应作为临时荷载加以考虑。
在公路波形钢腹板组合箱梁桥的设计过程中，必须对桥梁的施工阶段管理和日常维护保养提出具体要求，并且这些要求需与JTG标准相一致。
5110、JTG3362的要求。
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当桥梁的宽度与跨度之比小于0.5时，计算时宜采用杆系模型；而若桥梁的宽度与跨度之比达到或超过0.5，则更适宜选用梁格模型。
型进行计算。必要时，宜进行多种计算方法的校核与对比。
在分析波形钢腹板组合箱梁的轴向（纵向）及竖向弯曲刚度时，针对杆系结构，主梁的考量可以简化为仅涉及混合结构。
对凝土顶底板的有效截面进行截面特性分析时，需计算其截面特性，同时，在分析过程中，应忽略波形钢腹板对主梁刚度的潜在影响。
对于预应力波形钢腹板组合箱梁桥的设计，建议采用内部与外部预应力相结合的体系，同时，应确保其自重以及后续的永久性荷载，如二期恒载等，得到妥善的处理。
体内钢筋负责承受预应力，而车辆等变动荷载则应由体外钢筋承担。
设计波形钢腹板组合箱梁桥，不仅要遵照本文件的相关要求，还需满足现行的国家及行业相关标准规范。
5材料
混凝土
5.1.1混凝土的材料参数应按JTG3362中的规定取值。
当波形钢腹板组合箱梁桥采用预应力体系结构时，其混凝土的强度标准应达到C50以上；而在采用钢筋混凝土体系的情况下，其混凝土强度亦应不小于C50。
C40。
钢筋
该桥箱梁所使用的普通钢筋和预应力钢筋均遵循JTG3362规范的要求进行配置。
钢材
在波形钢腹板组合箱梁桥的建造中，建议选用C级或更高等级的碳素结构钢，以及低合金高强度结构钢。
耐候钢等材料，都必须遵守GB/T714、GB/T700、GB/T1591以及GB/T4171的相关标准要求。
对于那些必须进行疲劳结构检验的焊接用钢材，必须确保其具备在常温条件下的冲击韧性达标。
高强度螺栓连接副的技术规范需严格遵守GB/T1228、GB/T1229、GB/T1230、GB/T1231的相关要求。
定。
圆柱头焊钉（栓钉）所使用的连接件材料必须遵守GB/T10433的相关标准。
5.3.5所选择的焊接材料，包括焊丝、焊条以及焊剂，必须确保其与主体钢材的技术要求相匹配，并且需经焊接工艺的检验合格。
艺评定确定。其评定规则应符合JTGD64的规定。
5.3.6对于波形钢腹板的内外表面，应当实施防腐蚀的设计措施。针对那些必须进行防腐蚀涂装的波形钢腹板，其涂装系统的设计应当
在评估桥梁所处的腐蚀状况、涂层的使用寿命以及涂层的维护性能等多个方面后，钢材的表面处理应当遵循JT/T722的相关标准。
规定。
高强螺栓的预拉力以及摩擦面的抗滑系数，均需依照GB50017标准来确定数值。
6结构型式
截面
截面设计需全面考虑立面设计、施工技术、建筑层数、外观需求以及成本效益等众多要素。
大跨径波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥可以采用图1所展示的单箱单室结构、单箱双室结构，以及单箱多室结构。
多箱单室，也可采用斜腹板等结构型式。
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a）单箱单室b）单箱双室
c）单箱多室d）多箱单室
e）斜腹箱
图1波形钢腹板组合梁桥典型断面图
波形钢腹板
波形钢腹板的几何参数涵盖了：波形钢腹板的波长Lw、腹板截面的高度hw、直板段的长度aw以及斜板段的投影长度。
长度b、斜板段长度c、腹板形状的高度d、厚度t、弯折半径r以及弯折角度等详细信息，请参考图2。
wwwww
图2波形钢腹板构造图
在进行波形钢腹板预应力箱梁桥的设计与选型过程中，推荐使用表1中所列出的标准波形。
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表1波形钢腹板形状规格
波长适用厚度形状尺寸参数
形状规格
长度为Lw毫米，宽度为tw毫米，高度为aw毫米，厚度为bw毫米，宽度为cw毫米，厚度为dw毫米。
1000型10008~16340160226160
1200型12008~20330270336200
1600型160010~30430370430220
1800型180010~32480420484240
波形钢腹板间的连接方式包括焊接和高强螺栓连接，具体可参考图3和图4。
a)破口焊接b）贴角焊接
图3焊接连接形式
a）单面摩擦高强螺栓连接b）双面摩擦高强螺栓连接
图4高强螺栓连接形式
波形钢腹板的厚度应适当，不宜低于8毫米，其厚度选择需依据腹板承受的剪切力程度以及抵抗屈曲的能力来决定。
在进行波形钢腹板的冷弯加工时，应确保弯曲半径不小于板厚的15倍。
7构造设计
一般规定
在设计和布置波形钢腹板组合箱梁桥时，必须全面考虑结构的承力特性、桥梁的视觉效果、波形钢腹板的制造工艺以及施工过程。
工艺等因素。总体构造设计宜满足下列要求:
等截面连续箱梁；对于跨径介于60m至160m之间的组合箱梁桥，建议选用等截面连续箱梁结构。
对于截面变化的连续梁桥或是连续刚构桥梁，以及那些跨径超过160米的组合箱梁桥，建议采用矮塔斜拉桥的设计结构。
b)针对跨度超过100米的连续梁桥，中支点梁的高度建议设置为跨度的1/15至1/19之间，而跨中梁的高度则应取为跨度的1/20至1/24。
的1/30~1/40。
7.1.2墩顶节段及组合腹板段规定如下:
a)在确定组合腹板段内衬混凝土的设置时，需依据抗裂性验算的结果来决定是否需要配置竖向预应力钢筋。这种竖向预应力钢筋的选用，可根据实际情况进行考虑。
用精轧螺纹钢筋或钢绞线；
箱梁底板与内衬混凝土部分需设置防裂钢筋网，以防止混凝土表面出现收缩裂缝。
7.1.3混凝土桥面板规定如下:
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c)在设计组合箱梁桥的顶板和底板厚度时，需综合考虑预应力布置情况和结构承受力的需求。同时，顶板的厚度应确保不小于规定值。
250mm，底板厚度不宜小于220mm；
组合箱梁桥的设计需考虑顶板、底板与波形钢腹板连接方式的多样性，因此，在顶板、底板与腹板连接部位，建议采用承
托过渡处理。
连接件
7.2.1波形钢腹板与混凝土顶、底板之间的连接部件，必须确保能够稳定地传递桥轴方向施加在其连接部位的水平剪力。
力等内力，保证其正常使用时不发生相对位移。
7.2.2在波形钢腹板与顶底板以及横隔板的连接中kaiyun.ccm，通常采用栓钉固定、单PBL配合栓钉的连接方法、双PBL的连接方式，以及埋入式连接技术。
连接、型钢连接等，可根据实际情况确定，见图5。
a）栓钉连接件b）单PBL+栓钉连接件c）双PBL连接件
d）埋入式连接件e）型钢连接件
图5波形钢腹板与桥面板的连接形式
横隔梁、锚固块、转向块及体外预应力
为确保波形钢腹板组合箱梁在扭转方面的强度，必须配置一定数量的横向支撑梁。
在波形钢腹板组合箱梁桥的设计中，必须在支点位置以及底板体外预应力钢筋纵向折线形成的折角区域，合理布置横隔梁。
在采用波形钢腹板斜拉桥结构的情况下，建议在拉索的锚固部位安装横向的支撑梁。
7.3.4混凝土横隔梁可与体外索的锚固块、转向块设为一体。
锚固块与转向块之间的自由段长度，以及两个转向块之间的自由段长度，均不宜超过10米；若超过此限，则需采取相应措施。
应设置减震装置。
若连接件内包含有贯通钢筋，需妥善确定支撑的尺寸，以确保贯通钢筋能够顺畅地穿过。
在端横梁与波形钢腹板的连接处，建议使用硅胶等防水材料进行密封处理，以避免雨水和露水渗透。
内衬混凝土
7.4.1波形钢腹板组合箱梁桥应于支点处设置内衬混凝土。
7.4.2内衬混凝土厚度不宜小于200mm。
7.4.3内衬混凝土的长度必须超过连接处波形钢腹板的最大净高，并且至少是其1.2倍。
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7.4.4内衬混凝土部分与波形钢腹板之间，推荐使用栓钉进行连接，同时，也可以考虑采用其他同样可靠的连接方法。
8结构计算
整体计算
8.1.1基本假定
波形钢腹板组合箱梁结构计算采用以下假定：
a)箱梁纵向弯曲符合平截面假定；
b)波形钢腹板不具备承受轴向力的能力，在纵向弯曲过程中，其纵向弯曲的影响可以不予考虑。此时，产生的弯矩主要由混凝土的顶部和底部承担。
底板构成的断面承担；
c)波形钢腹板与混凝土顶板及底板协同作用，确保两者之间不会出现相对滑动或剪切连接的损坏。
d)截面剪力由波形钢腹板承担。
8.1.2结构计算
分析，同时考虑其施工方法、材料特性以及环境因素云开·全站体育app登录，以确定最适宜的桥梁结构设计方案。
分析计算。
结构模型能够进行相应的等效仿真，并且准确再现桥梁的实际承重情况。
8.1.2.3对于波形钢腹板组合箱梁的抗扭惯性矩，我们可以依照公式(1)来进行计算。
=ℎℎ(1)
+++
3(1+)4(1+)1(1−)2(1−)
式中：
——扭转惯性矩；
箱梁的横截面面积可通过计算顶板与底板中心线之间的距离h的平方得出，该距离h等于(1加上2)的平均值除以2。
为、分别为顶、底板处钢腹板中心线之间的距离；
12
——各部件的厚度，、为顶底板厚，、为腹板厚；
1234
——钢材与混凝土的剪变模量比，=⁄；
——修正系数ℎ/0.2时，α=0.4ℎ/−0.06;
ℎ/≤0.2时,α=0；
图6抗扭惯性矩计算图
8.1.2.4在进行波形钢腹板组合箱梁的纵向弯曲计算时，剪切变形的作用可以不予考虑；在计算挠度和上拱度时，可以依据以下公式进行。
(2)计入波形钢腹板剪切变形的影响：
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δ=∫(2)
式中：
w=ℎ；
=ℎ/h；
——剪切修正系数，可取k=1；
——由荷载产生的剪力设计值；
——由单位荷载产生的剪力；
w——波形钢腹板的有效剪切面积；
——波形钢腹板的剪切分担率；
ℎ——波形钢板的高度；
——波形钢板的厚度；
在进行波形钢腹板组合箱梁桥的温度效应计算过程中，我们只须关注混凝土顶板温度的变化情况，而无需将波形钢腹板的温度变化纳入考量范围。
影响。
在截面抗力计算中，将体外预应力钢筋视为抗拉钢筋使用，且在设计中，体外预应力钢筋的极限应力应当
按式(3)公式计算：
σ=σ≤(3)
式中：
σ——体外预应力钢筋的有效预应力；
——预应力钢筋的抗拉强度设计值。
8.1.3疲劳验算
结构构件或连接件在承受动应力时，必须依照JTGD64的相关规定进行疲劳强度检验。
横桥向计算
8.2.1对波形钢腹板组合箱梁桥而言，必须对桥面板及底板进行横向的力学分析。在分析过程中，必须考虑到波形钢腹板在横梁以及桥梁结构中的受力情况。
面板约束剪切变形而产生的附加弯矩。
8.2.2在进行波形钢腹板组合箱梁桥的设计时，必须对桥端的横隔梁进行受力分析。特别是针对预应力混凝土结构，其横向的力学性能评估需依据预应力原理进行。
应力构件的核算，对于其他种类的横隔梁，可以参照组合梁结构的计算方法来进行。
在采用平面框架模型进行计算的过程中，可以将横截面简化为一个由顶板、底板以及腹板构成的箱形梁框架模型，其中钢材
对腹板与顶底板的结合处进行刚性连接处理，并将钢腹板的重心距离作为斜腹板的距离来考量。
波形钢腹板计算
8.3.1一般规定
在波形钢腹板组合箱梁的验算过程中，其波形钢腹板需独自承受所有剪切力，同时，波形钢腹板也需独自承担这一压力。
的剪力沿高度方向均匀分布。
8.3.1.2对波形钢腹板的检验需涵盖剪切应力检验、弯曲稳定性检验以及钢腹板间连接的检验。此外，还需对箱梁的扭转特性进行评估。
产生的剪应力，应叠加计入剪应力的计算中。
波形钢腹板所承受的纵向桥梁轴向力相对较小，因此在波形钢腹板间的连接计算中，轴向力的影响可以不予考虑。
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在面内剪切力的作用下，波形钢板主要呈现出三种屈曲形态，分别是整体屈曲、局部屈曲以及合成屈曲。
种，见图7。
a)局部屈曲模式b)整体屈曲模式c)合成屈曲模式
图7波形钢板屈曲模式
8.3.2剪应力验算
8.3.2.1波形钢腹板所承受的剪切应力主要分为弯曲剪切应力和自由扭转剪切应力两种类型，此类剪应力需满足相应的公式要求。
(4)规定，同时应考虑结构重要性的影响：
+≤(4)
式中：
τa——弯曲剪应力；
——自由扭转剪应力；
——钢板抗剪强度设计值。
8.3.2.2波形钢腹板的弯曲剪应力按式(5)进行计算：
=(5)
∑ℎ
式中：
——竖向剪力设计值；
v——预应力的竖向分力设计值；
——第i个波形钢腹板厚度；
ℎ——波形钢腹板高度。
8.3.2.3对波形钢腹板的自由扭转剪应力，需依据公式(6)进行相应的计算处理。
=(6)
2(1+)
式中：
——自由扭转剪应力；
——组合箱梁所受的扭矩设计值；
——箱梁截面面积；
修正系数α等于0.4ℎ减去0.06，在ℎ/小于等于0.2的条件下，α的值则为0。
8.3.3屈曲验算
8.3.3.1波形钢腹板局部屈曲应力可按式(7)进行计算：
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22
,=2()(7)
12(1−)ℎ
式中：
,——局部屈曲应力；
1∶=4.0+0.53(ℎ/)2
——剪切屈曲系数，{ℎ
≥1∶=5.34+4.0(ℎ/)2
——波形钢腹板直板段长度；
——钢材的弹性模量；
——钢材的泊松比；
ℎ——波形钢腹板高度；
——波形钢腹板厚度。
8.3.3.2计算波形钢腹板的整体屈曲应力，可以依据公式(8)、(9)、(10)来进行。
()1/4()3/4
,=362(8)
3(2+1)
=(9)
=(10)
12(1−2)
式中：
,——整体屈曲剪应力；
——波形钢腹板整体嵌固系数（取1.0）；
——单位长度波形钢腹板桥轴向中性轴的惯性矩；
——单位长度波形钢腹板高度方向的惯性矩。
——波形钢腹板波高与钢板板厚比，/；
——形状系数，=()/()。
8.3.3.3计算波形钢腹板的合成屈曲剪应力，可以依据公式(11)进行操作。
111
4=4+4(11)
,,
式中：
——合成屈曲剪应力。
合成屈曲剪应力应满足以下条件：
≥/0.43(12)
8.3.4波形钢腹板之间的连接计算
在抗剪连接的情境下，针对一个高强度螺栓的抗剪承载力，其设计值应当依照公式(13)进行计算。
=0.9∙∙(13)
式中：
10
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——螺栓的抗剪承载力设计值；
——传力摩擦面数；
——摩擦面的抗滑移系数；
——高强度螺栓的预拉力。
在焊接连接过程中，针对钢腹板的搭接焊缝，其直角焊缝在受到剪力影响时，其剪应力可通过公式（14）进行相应的计算。
=≤(14)
0.7ℎ∑
式中：
——焊缝承受的竖向剪力设计值；
——角焊缝的强度设计值；
ℎ——焊缝的焊脚尺寸；
——焊缝的计算长度；对每条焊缝取其实际长度减去2ℎ。
8.3.5波形钢腹板与翼缘板的焊接计算
8.3.5.1纵桥向验算可按式（15）进行计算：
=≤(15)
0.7ℎ∑
式中：
——由纵向弯矩产生的正应力；
——焊缝承受的纵向剪力设计值；
——角焊缝的强度设计值；
ℎ——焊缝的焊脚尺寸；
——焊缝的计算长度。
8.3.5.2横桥向验算可按式（16）进行计算：
=≤(16)
式中：
——由横向弯矩产生的正应力；
——横向弯矩组合设计值；
——角焊缝有效截面的抵抗矩。
——角焊缝的强度设计值。
合成应力验算可按式（17）进行计算：
22
()+()1(17)
式中：
——由纵向弯矩产生的正应力；
11
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——由横向弯矩产生的正应力；
——角焊缝的强度设计值。
8.3.6内衬混凝土的验算
在荷载的作用下，进行内衬混凝土的受力与配筋验算时，需考虑内衬混凝土所承受的剪力值，该值是根据其与波形钢腹板之间的相互作用来确定的。
对两者的弯曲强度进行划分；在检验波形钢腹板时，需依据波形钢腹板承担所有剪切力的原则进行计算。
8.3.6.2内衬混凝土承担的剪力可按式(18)进行计算：
=∙(18)
∙+∙
式中：
——内衬混凝土承担的剪力设计值；
——内衬混凝土的剪变模量；
——内衬混凝土的平均断面面积；
——波形钢腹板的有效断面面积；
——剪力设计值。
在8.3.6.3节中，内衬混凝土的主拉应力可以通过公式（19）和（20）来计算得出。
=(−√2+42)(19)
=(20)
式中：
——内衬混凝土的主拉应力；
内衬混凝土承受的轴向压力需考虑，此压力系依据内衬混凝土的平均厚度进行计算。
——内衬混凝土的剪应力；
——内衬混凝土承担的剪应力；
内衬混凝土的最小厚度断面，涉及剪应力计算点外侧区域的面积，该区域相对于中性轴的一次矩。
——内衬混凝土最小厚度断面，相对断面中性轴的二次矩；
——内衬混凝土最小厚度。
连接件计算
8.4.1连接件水平抗剪计算
连接件必须经过承载能力极限状态和正常使用极限状态的验算。特别是，承载能力极限状态下的抗剪强度需要得到确认。
在进行计算时kaiyun全站网页版登录，必须遵循作用的基本组合原则，而在进行正常使用极限状态的计算时，则需采用作用的标准组合。
8.4.1.2在承受纵桥水平剪切力的作用下，连接件必须符合公式（21）所规定的标准。
∙≤(21)
式中：
——连接件单位长度水平抗剪承载力；
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DB14/T1552—2025
——连接件与混凝土顶底板连接处单位长度水平剪力。
连接件承担波形钢腹板和混凝土顶底板间的纵向水平剪力，而在每单位长度内，这种纵向水平剪力的分布情况是
式(22)计算：
=∙/(22)
式中：
——纵桥向单位长度内连接处的水平剪力；
——截面的竖向剪力设
