[id_1197437471]
前言
本文件严格遵循GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的相关要求，确保其编制与起草过程符合规范。
起草。
本文件取代了DB14/T1552-2017《公路波形钢腹板组合箱梁桥设计规范》，并且与DB14/T1552-2017保持一致。
比，主要技术变化如下：
—更改了文件的适用范围要求（见第1章，2017版第1章）
对文件中部分规范性引用的内容进行了调整，具体涉及第2章，参照的是2017版第2章的内容。
对第11章的内容进行了调整，将其更名为第6章，并定名为“结构型式”（具体请参阅第6章，对应2017年版中的第11章）。
对文件中的相关计算内容进行了调整，将其合并为“结构计算”这一章节，具体可参考第8章内容，而2017年版的相关章节则包括第7、8、9、10章。
对某些术语的含义进行了修订（具体参考第3.4、3.6节，以及2017年版中的第3.1.4、3.1.6节）。
对内衬混凝土的构造标准进行了修订（具体内容可参考第7.4.3节，或2017年版中的第11.5.3节）。
新增了第四章“基本规定”的相关内容，具体包括4.4、4.5、4.6、4.7、4.8、4.9等条目（参照2017年版第四章）。
对各类型号的波形钢腹板尺寸进行了详细规定（具体内容可参考第6.2条，2017年版中的第11.2.1条）。
对波形钢腹板组合箱梁桥的适用跨径范围进行了拓展，具体范围可参照第7.1.1条内容。
对横隔梁的安装标准进行了提升（具体内容可参考第7.3.7节和第7.3.8节，2017年版中的第11.2.1节也有相应规定）。
在剪应力验算过程中，我们纳入了对结构重要性的考量（可参考第8.3.5.1节，2017年版中的第9.2.1节）。
对各类型号的波形钢腹板箱梁桥的检修需求进行了明确规范（具体内容可参照第9.2.1条）。
—删除了符号小节内容（见第3.2条，2017版第3章）
本文件由山西省交通运输厅提出、组织实施和监督检查。
山西省市场监督管理局对标准的组织实施情况进行监督检查。
本文件由山西省交通运输标准化技术委员会负责归口管理。
本文件的编制由山西省交通规划勘察设计院有限公司和山西交通科学研究院集团有限公司共同负责。
本文件的起草工作主要由以下几位专家共同承担：许志刚、皇甫凡飞、刘小健、秦志军、贾旭东、郭保江、范晓江、牛彦峰以及廖某。
宜波、路海俊、王岩、穆英才、赵子鹏、张晓炜、莫恩华、周小年、贺瑞峰、时豪辉、张政、郭乐、兰等人均不得对专有名词进行修改。
雁。
II
DB14/T1552—2025
[id_1722652849]
1范围
本文件对公路波形钢腹板组合混凝土箱梁桥的相关术语及其定义进行了明确，同时阐述了其基本规定、材料选用、结构形式以及构造要求。
设计、结构计算、施工注意事项及可检修要求等相关内容。
本文件适用于公路波形钢腹板组合箱梁桥的设计。
2规范性引用文件
在本文档中，所引用的文件内容，凭借其规范性引用，构成了本文件不可或缺的部分。特别是那些标注了具体日期的引用文件，
本文件仅认可该特定日期所发布的版本；对于未标注日期的引用文件，应采用其最新版次，包括所有修订内容。
文件。
GB/T700碳素结构钢
GB/T714桥梁用结构钢
[id_2107123495]
GB/T1229钢结构用高强度大六角头螺母
GB/T1230钢结构用高强度垫圈
GB/T1231钢结构用高强度大六角头螺栓连接副
GB/T1591低合金高强度结构钢
GB/T4171耐候结构钢
GB/T10433紧固件电弧螺柱焊用螺柱和瓷环
GB50017钢结构设计标准
GB50153工程结构可靠性设计统一标准
JTGD60公路桥涵设计通用规范
JTGD64公路钢结构桥梁设计规范
JTGF80/1公路工程质量检验评定标准
JTG3362公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范
JTG5110公路养护技术标准
JTG/T2231-01公路桥梁抗震设计规范
JT/T722公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件
JT/T784组合结构桥梁用波形钢腹板
3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。
波形钢腹板组合箱梁桥
箱梁腹板采用波形钢板的钢-混凝土组合结构梁桥。
波形钢板
波形形状弯折的结构用钢板。
DB14/T1552—2025
连接件
用于连接波形钢腹板与混凝土的构件。
混凝土销
在组合结构中扮演着连接角色的构件，主要由钢板上的孔洞内填充的混凝土以及穿过这些孔洞的钢筋构成。
贯穿钢筋
穿过销孔中的钢筋。
内衬混凝土
在波形钢腹板组合梁桥的支点周边特定区域内部，布置的波形钢腹板内侧部分，以及通过连接构件与之相连接的。
紧密连接的钢筋混凝土构件。
4基本规定
本文件采纳了基于概率理论的极限状态设计方法，并依据分项系数的设计公式进行具体设计。
设计波形钢腹板组合箱梁桥时，需遵循承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求。
波形钢腹板组合箱梁桥应符合以下状况及其相应的极限状况设计：
桥梁自建成以来，需持续承受自身重量以及车辆等载重，这种状态具有较长的持续时间。在此长期状态中，波形钢腹板等构件承受着持续的力学作用。
板组合箱梁桥应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。
b)在制作、运输以及桥梁安装阶段，波形钢腹板需承受暂时的负荷。在这些临时性情况下，结构承受的应力是暂时的。
结构及构件需进行承载极限状态的设计考量，同时，根据实际需求，也可实施正常使用极限状态的设计。
在桥梁使用过程中，可能会遭遇一些意外情况。在这些意外状况发生时，我们需要对桥梁的承载能力进行极限状态的设计考量。
地震引发的桥梁异常状态：在桥梁使用期间，因地震影响而产生的特定情况。在这种地震影响下，必须对桥梁的承载极限能力进行评估。
状态设计。
波形钢腹板的设计应遵循以下原则：
在进行波形钢腹板组合箱梁桥的整体分析时，必须综合考虑温度变化、混凝土的收缩和徐变效应，以及施工方法等多种因素的影响。
波形钢腹板组合箱梁必须具备充分的横向抗弯强度，确保在建设过程中波形钢腹板不会出现整体性的不稳定现象。
或屈曲破坏；
c)对于波形钢腹板组合箱梁，需执行纵向桥梁验算、横向桥梁验算、波形钢腹板与混凝土连接的验算，以及波形钢腹板的各项性能评估。
腹板之间连接验算等。
波形钢腹板的作用及荷载效应组合应符合下列规定：
波形钢腹板组合箱梁桥的设计功能及其承受的荷载效应的搭配，必须满足当前《公路桥梁设计规范》（JTGD60）的相关规定。
b)在进行波形钢腹板组合箱梁的荷载效应组合分析时，我们仅需考虑顶底板混凝土构件因收缩和徐变所产生的影响，而对于其取值和计算方法，则需特别关注。
算按JTG3362的规定采用；
在执行施工荷载的评估工作时，务必考虑施工过程中可能遭遇的各种荷载因素，这些因素涵盖施工使用的机械设备与物料，以及施工人员的活动等。
群、桥面堆载、临时配重、风荷载等；
在波形钢腹板组合箱梁桥的施工过程中，作用效应的组合需要依据计算结果以及桥梁所处的具体条件来确定。施工阶段中，结构上的施工方法与措施应当据此进行合理选择和实施。
工人员和施工机具设备应作为临时荷载加以考虑。
在公路波形钢腹板组合箱梁桥的设计阶段，必须对桥梁施工过程中的管控和日常运营维护保养提出具体要求，并且这些要求需与JTG标准相吻合。
5110、JTG3362的要求。
DB14/T1552—2025
当桥梁的宽度与跨度之比小于0.5时，计算时可以运用杆系模型；而若桥梁的宽度与跨度之比达到或超过0.5，则更适宜选用梁格模型。
型进行计算。必要时，宜进行多种计算方法的校核与对比。
在对波形钢腹板组合箱梁进行轴向（纵向）及竖向弯曲刚度的杆系结构分析过程中kaiyun.ccm开yun体育app官网网页登录入口，主梁的设计计算中可以仅将混合结构因素纳入考量。
对凝土顶底板的有效截面进行截面特性分析时，需计算其相关特性，同时，在分析过程中，应忽略波形钢腹板对主梁刚度的潜在影响。
对于预应力波形钢腹板组合箱梁桥，建议实施体内与体外预应力相结合的体系。同时，在考虑自重以及后续的恒定荷载等长期荷载时，也应予以充分注意。
体内钢筋负责承受预应力，而车辆等变动荷载则应由体外钢筋承担。
设计波形钢腹板组合箱梁桥时，必须遵守本文件中的要求，同时亦需满足现行的国家及行业标准的相关规定。
5材料
混凝土
5.1.1混凝土的材料参数应按JTG3362中的规定取值。
当波形钢腹板组合箱梁桥选用预应力结构体系时，其混凝土的强度不得低于C50级；而在采用钢筋混凝土结构体系的情况下kaiyun全站网页版登录，混凝土的强度则不应低于C50。
C40。
钢筋
该桥箱梁所使用的普通钢筋和预应力钢筋均遵循JTG3362规范进行配置。
钢材
5.3.1在波形钢腹板组合箱梁桥的设计中，建议选用C级或更高等级的碳素结构钢，以及低合金高强度结构钢。
耐候钢亦需遵守GB/T714、GB/T700、GB/T1591或GB/T4171的相关标准。
对于必须进行疲劳结构检验的焊接用钢材，必须确保其具备在常温条件下冲击韧性的达标证明。
高强度螺栓连接部件的技术要求需遵循GB/T1228、GB/T1229、GB/T1230、GB/T1231的相关标准。
定。
圆柱头焊钉（栓钉）所使用的连接件材料必须遵守GB/T10433的相关标准要求。
5.3.5所选择的焊接材料，包括焊丝、焊条和焊剂，必须确保焊缝的技术性能与主体钢材的要求相匹配，并且需要经过焊接工艺的检验。
艺评定确定。其评定规则应符合JTGD64的规定。
5.3.6在波形钢腹板的内外两侧，建议实施防腐蚀的设计措施。对于那些必须进行防腐蚀涂装的波形钢腹板，其涂装系统的设计应当
在全面评估桥梁面临的腐蚀状况、涂层的使用寿命以及维护性能等多重因素后，钢材的表面涂装必须符合JT/T722的相关标准。
规定。
高强螺栓的预拉力及摩擦面的抗滑系数，应依据GB50017标准来确定数值。
6结构型式
截面
截面设计应全面考虑立面设计、施工工艺、建筑层数、外观需求以及成本效益等各个方面。
大跨径波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥的设计可以采用图1中展示的单箱单室结构、单箱双室结构，以及单箱多室结构。
多箱单室，也可采用斜腹板等结构型式。
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a）单箱单室b）单箱双室
c）单箱多室d）多箱单室
e）斜腹箱
图1波形钢腹板组合梁桥典型断面图
波形钢腹板
6.2.1波形钢腹板的几何参数涵盖：波形钢腹板的波长Lw、腹板截面的高度hw、直板段的长度aw以及斜板段的投影长度。
长度b、斜板段长度c、腹板形状的高度d、厚度t、弯折半径r以及弯折角度等详细信息，请参考图2。
wwwww
图2波形钢腹板构造图
在设计波形钢腹板预应力箱梁桥时，应优先选用表1中列出的标准波形。
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表1波形钢腹板形状规格
波长适用厚度形状尺寸参数
形状规格
长度为Lw毫米，宽度为tw毫米，高度为aw毫米，厚度为bw毫米，直径为cw毫米，宽度为dw毫米。
1000型10008~16340160226160
1200型12008~20330270336200
1600型160010~30430370430220
1800型180010~32480420484240
波形钢腹板之间的连接方式包括焊接和高强螺栓连接，具体可参考图3和图4。
a)破口焊接b）贴角焊接
图3焊接连接形式
a）单面摩擦高强螺栓连接b）双面摩擦高强螺栓连接
图4高强螺栓连接形式
波形钢腹板的厚度应适当，不宜低于8毫米，其厚度确定需考虑腹板所承受的剪力大小以及屈曲的强度。
在冷弯加工过程中，波形钢腹板的弯曲半径应确保不低于板厚的15倍。
7构造设计
[id_1621981111]
7.1.1在设计波形钢腹板组合箱梁桥时，必须全面考虑结构的承载能力、桥梁的视觉效果、波形钢腹板的制作工艺以及施工过程。
工艺等因素。总体构造设计宜满足下列要求:
等截面连续箱梁结构；对于跨径在60m至160m范围内的组合箱梁桥，建议选用。
对于截面变化的连续梁桥或连续刚构，以及跨径超过160米的组合箱梁桥，建议采用矮塔斜拉桥的设计结构。
对于超过100米跨径的连续梁桥，中支点梁的高度应选择为跨径的1/15至1/19之间，而跨中梁的高度则应设定为跨径的相应比例。
的1/30~1/40。
7.1.2墩顶节段及组合腹板段规定如下:
在组合腹板段内衬混凝土的配置过程中，需依据抗裂性能的验算结果来决定是否安装竖向的预应力钢筋。对于竖向预应力钢筋的选用，可以采取多种方式。
用精轧螺纹钢筋或钢绞线；
箱梁底板与内衬混凝土部分需设置防裂钢筋网，以防止混凝土表面出现收缩裂缝。
7.1.3混凝土桥面板规定如下:
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组合箱梁桥的顶部和底部板厚度，需依据预应力配置和结构承受力的具体需求来决定。顶部板的厚度不宜少于
250mm，底板厚度不宜小于220mm；
d)在设计组合箱梁桥时，需考虑顶板、底板与波形钢腹板的连接方式，因此建议在顶板、底板与腹板的连接部位使用适当的承重结构。
托过渡处理。
连接件
7.2.1波形钢腹板与混凝土顶、底板之间的连接部件，必须确保能够稳定地传递桥轴方向施加在其连接部位的横向剪切力。
力等内力，保证其正常使用时不发生相对位移。
7.2.2波形钢腹板与顶底板以及横隔板之间的连接，通常采用栓钉连接、单PBL加栓钉连接、双PBL连接和埋入式连接等多种方式。
连接、型钢连接等，可根据实际情况确定，见图5。
a）栓钉连接件b）单PBL+栓钉连接件c）双PBL连接件
d）埋入式连接件e）型钢连接件
图5波形钢腹板与桥面板的连接形式
横隔梁、锚固块、转向块及体外预应力
为确保波形钢腹板组合箱梁具备足够的抗扭能力，必须配置一定数量的横隔梁。
在波形钢腹板组合箱梁桥的设计中，必须于支点区域以及底板体外预应力钢筋沿纵向形成的折线转折点，安装横隔梁。
在采用波形钢腹板斜拉桥结构的情况下，建议在拉索锚固部位安装横隔梁。
7.3.4混凝土横隔梁可与体外索的锚固块、转向块设为一体。
锚固块与转向块之间的自由段长度，以及两个转向块之间的自由段长度，均不应超过10米；若超过此限，则需进行相应的调整。
应设置减震装置。
当连接件内存在贯通的钢筋时，必须科学地确定支撑的垂直高度，以确保钢筋能够顺畅地穿过。
在端横梁与波形钢腹板的连接处，建议使用硅胶等类型的防水材料进行密封处理，以避免雨水和露水渗透进入。
内衬混凝土
7.4.1波形钢腹板组合箱梁桥应于支点处设置内衬混凝土。
7.4.2内衬混凝土厚度不宜小于200mm。
7.4.3规定，内衬混凝土的长度必须达到或超过连接处波形钢腹板最大净高的1.2倍。
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7.4.4内衬混凝土部分与波形钢腹板之间，推荐使用栓钉进行连接，同时，也可以考虑采用其他同样可靠的连接方法。
8结构计算
整体计算
8.1.1基本假定
波形钢腹板组合箱梁结构计算采用以下假定：
a)箱梁纵向弯曲符合平截面假定；
b)波形钢腹板不具备承受轴向力的能力，在发生纵向弯曲时，其纵向弯曲的影响可以不予考虑；此时，产生的弯矩主要由混凝土的顶部和底部承担。
底板构成的断面承担；
c)波形钢腹板与混凝土的顶板和底板协同作用，彼此间未出现相对滑动或剪切连接的损坏情况。
d)截面剪力由波形钢腹板承担。
8.1.2结构计算
结构模型的选择应基于波形钢腹板组合箱梁桥的结构形态、横截面构造以及所承受的荷载情况，综合考虑后确定。
分析计算。
结构模型能够进行相应的等效仿真，并且准确再现桥梁的实际承重状态。
8.1.2.3对于波形钢腹板组合箱梁的抗扭惯性矩，我们可以依照公式(1)来进行计算。
=ℎℎ(1)
+++
3(1+)4(1+)1(1−)2(1−)
式中：
——扭转惯性矩；
箱梁的截面面积等于高度乘以宽度，该高度指的是顶板和底板中心线之间的距离，该距离可表示为（1加上2）除以2的结果。
为、分别为顶、底板处钢腹板中心线之间的距离；
12
——各部件的厚度，、为顶底板厚，、为腹板厚；
1234
——钢材与混凝土的剪变模量比，=⁄；
——修正系数ℎ/0.2时，α=0.4ℎ/−0.06;
ℎ/≤0.2时,α=0；
图6抗扭惯性矩计算图
8.1.2.4在进行波形钢腹板组合箱梁的纵向弯曲计算时，剪切变形的作用可以不予考虑；在计算挠度和上拱度时，可以依据相应的公式进行。
(2)计入波形钢腹板剪切变形的影响：
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δ=∫(2)
式中：
w=ℎ；
=ℎ/h；
——剪切修正系数，可取k=1；
——由荷载产生的剪力设计值；
——由单位荷载产生的剪力；
w——波形钢腹板的有效剪切面积；
——波形钢腹板的剪切分担率；
ℎ——波形钢板的高度；
——波形钢板的厚度；
在计算波形钢腹板组合箱梁桥的温度效应时，我们只须关注混凝土顶板温度的变动，而无需将波形钢腹板的温度变化纳入考量范围。
影响。
在截面抗力计算中，体外预应力钢筋被用作抗拉钢筋，而在设计阶段，应确保体外预应力钢筋的极限应力得到恰当的考虑。
按式(3)公式计算：
σ=σ≤(3)
式中：
σ——体外预应力钢筋的有效预应力；
——预应力钢筋的抗拉强度设计值。
8.1.3疲劳验算
结构构件或连接件在承受动应力时，必须依照JTGD64标准进行疲劳性能的检测和评估。
横桥向计算
8.2.1对波形钢腹板组合箱梁桥而言，必须对桥面板及底板进行横向的力学分析。在进行这一分析时，需充分考虑波形钢腹板在横梁及桥梁结构中的受力情况。
面板约束剪切变形而产生的附加弯矩。
8.2.2在进行波形钢腹板组合箱梁桥的设计时，必须对桥端的横隔梁进行受力分析。特别是针对预应力混凝土结构，其横向受力特性需依据预应力原理进行详细计算。
应力构件的计算可以参照，而其他种类的横隔梁则可以依照组合梁结构的分析方法来进行推算。
在应用平面框架模型进行计算的过程中，可以将横截面简化为一个由顶底板以及腹板构成的箱梁框架模型，其中使用的材料为钢材。
在腹板与顶底板的连接部位进行刚性连接处理，并将钢腹板的重心距离等同于斜腹板的距离。
波形钢腹板计算
8.3.1一般规定
在波形钢腹板组合箱梁的验算过程中，其波形钢腹板需独自承受所有剪切力，而波形钢腹板本身则需承担这一重任。
的剪力沿高度方向均匀分布。
8.3.1.2对波形钢腹板的检验需要涵盖剪切应力检验、弯曲稳定性检验以及钢腹板间连接的检验。此外，还需对箱梁的扭转特性进行评估。
产生的剪应力，应叠加计入剪应力的计算中。
波形钢腹板所承受的纵向桥梁轴力相对较小，因此在波形钢腹板间的连接计算中，轴向力的作用可以被忽略不计。
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在面内剪切力的作用下，波形钢板会呈现出三种主要的屈曲形态，分别是整体屈曲、局部屈曲以及合成屈曲。
种，见图7。
a)局部屈曲模式b)整体屈曲模式c)合成屈曲模式
图7波形钢板屈曲模式
8.3.2剪应力验算
8.3.2.1波形钢腹板所承受的剪切应力主要分为弯曲剪切应力和自由扭转剪切应力两种类型，这些剪切应力需满足相应的公式要求。
(4)规定，同时应考虑结构重要性的影响：
+≤(4)
式中：
τa——弯曲剪应力；
——自由扭转剪应力；
——钢板抗剪强度设计值。
8.3.2.2波形钢腹板的弯曲剪应力按式(5)进行计算：
=(5)
∑ℎ
式中：
——竖向剪力设计值；
v——预应力的竖向分力设计值；
——第i个波形钢腹板厚度；
ℎ——波形钢腹板高度。
8.3.2.3对于波形钢腹板的自由扭转剪应力，其计算方法遵循公式(6)的规定。
=(6)
2(1+)
式中：
——自由扭转剪应力；
——组合箱梁所受的扭矩设计值；
——箱梁截面面积；
修正系数α等于0.4ℎ减去0.06，在ℎ/的比值小于或等于0.2的情况下，α的值则为0。
8.3.3屈曲验算
8.3.3.1波形钢腹板局部屈曲应力可按式(7)进行计算：
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22
,=2()(7)
12(1−)ℎ
式中：
,——局部屈曲应力；
1∶=4.0+0.53(ℎ/)2
——剪切屈曲系数，{ℎ
≥1∶=5.34+4.0(ℎ/)2
——波形钢腹板直板段长度；
——钢材的弹性模量；
——钢材的泊松比；
ℎ——波形钢腹板高度；
——波形钢腹板厚度。
8.3.3.2对于波形钢腹板的整体屈曲应力，我们可以依据公式（8）、（9）、（10）来进行相应的计算处理。
()1/4()3/4
,=362(8)
3(2+1)
=(9)
=(10)
12(1−2)
式中：
,——整体屈曲剪应力；
——波形钢腹板整体嵌固系数（取1.0）；
——单位长度波形钢腹板桥轴向中性轴的惯性矩；
——单位长度波形钢腹板高度方向的惯性矩。
——波形钢腹板波高与钢板板厚比，/；
——形状系数，=()/()。
8.3.3.3计算波形钢腹板的合成屈曲剪应力，可以依据公式(11)进行操作：
111
4=4+4(11)
,,
式中：
——合成屈曲剪应力。
合成屈曲剪应力应满足以下条件：
≥/0.43(12)
8.3.4波形钢腹板之间的连接计算
在抗剪连接环节，针对单个高强度螺栓的抗剪承载力，其设计值需依据公式(13)进行计算。
=0.9∙∙(13)
式中：
10
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——螺栓的抗剪承载力设计值；
——传力摩擦面数；
——摩擦面的抗滑移系数；
——高强度螺栓的预拉力。
在焊接连接过程中，针对钢腹板的搭接焊缝，其直角焊缝在受到剪力影响时，其剪应力需按照公式（14）进行相应的计算。
=≤(14)
0.7ℎ∑
式中：
——焊缝承受的竖向剪力设计值；
——角焊缝的强度设计值；
ℎ——焊缝的焊脚尺寸；
——焊缝的计算长度；对每条焊缝取其实际长度减去2ℎ。
8.3.5波形钢腹板与翼缘板的焊接计算
8.3.5.1纵桥向验算可按式（15）进行计算：
=≤(15)
0.7ℎ∑
式中：
——由纵向弯矩产生的正应力；
——焊缝承受的纵向剪力设计值；
——角焊缝的强度设计值；
ℎ——焊缝的焊脚尺寸；
——焊缝的计算长度。
8.3.5.2横桥向验算可按式（16）进行计算：
=≤(16)
式中：
——由横向弯矩产生的正应力；
——横向弯矩组合设计值；
——角焊缝有效截面的抵抗矩。
——角焊缝的强度设计值。
合成应力验算可按式（17）进行计算：
22
()+()1(17)
式中：
——由纵向弯矩产生的正应力；
11
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——由横向弯矩产生的正应力；
——角焊缝的强度设计值。
8.3.6内衬混凝土的验算
在荷载的影响下，对内衬混凝土的受力状况及钢筋配置进行验算时，需考虑内衬混凝土所承受的剪切力，该剪切力的大小取决于其与波形钢腹板之间的相互作用。
对两者的弯曲强度进行合理分配，而在对波形钢腹板进行验算时，应依据波形钢腹板所承受的全部剪切力来进行计算。
8.3.6.2内衬混凝土承担的剪力可按式(18)进行计算：
=∙(18)
∙+∙
式中：
——内衬混凝土承担的剪力设计值；
——内衬混凝土的剪变模量；
——内衬混凝土的平均断面面积；
——波形钢腹板的有效断面面积；
——剪力设计值。
在8.3.6.3节中，内衬混凝土的主拉应力可以通过公式（19）和（20）来进行计算。
=(−√2+42)(19)
=(20)
式中：
——内衬混凝土的主拉应力；
内衬混凝土承受的轴向压力，需依据内衬混凝土的平均厚度进行计算。
——内衬混凝土的剪应力；
——内衬混凝土承担的剪应力；
内衬混凝土的最小厚度截面的计算中，需考虑剪应力作用点的外侧区域，该区域面积相对于中性轴的第一次矩值。
——内衬混凝土最小厚度断面，相对断面中性轴的二次矩；
——内衬混凝土最小厚度。
连接件计算
8.4.1连接件水平抗剪计算
连接件必须经过承载能力极限状态及正常使用极限状态的验算。特别是，在承载能力极限状态下，其抗剪强度需要得到充分评估。
在进行计算时，应选用基础的作用组合；而在进行正常使用状态下的极限状态计算时，则需采用规定的标准组合。
连接件在遭受纵桥水平剪切力的作用时，必须符合公式（21）的规定。
∙≤(21)
式中：
——连接件单位长度水平抗剪承载力；
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DB14/T1552—2025
——连接件与混凝土顶底板连接处单位长度水平剪力。
连接件承担波形钢腹板与混凝土顶底板间的纵向水平剪力，而单位长度内的此类剪力则按照特定标准进行计算。
式(22)计算：
=∙/(22)
式中：
——纵桥向单位长度内连接处的水平剪力；
——截面的竖向剪力设
